鄧雪松 劉淼睿 劉勤
摘 要 模塊化多電平換流器(MMC)通過子模塊串聯(lián)可以實現(xiàn)電壓等級的提高。系統(tǒng)穩(wěn)定運行的先決條件是子模塊電容的均壓控制。本文從橋臂能量平衡的角度推導(dǎo)分析子模塊電容電壓不平衡原因。在基于載波移相調(diào)制策略中,疊加了三相橋臂能量均分控制分量實現(xiàn)均壓控制。在PSCAD中進(jìn)行了仿真,驗證該控制策略比單相橋臂能量均分控制具有更好的抗干擾能力。
關(guān)鍵詞 模塊化多電平換流器(MMC);橋臂能量均分;均壓控制
引言
模塊化多電平換流器(MMC)本質(zhì)上屬于VSC(電壓源型換流器)的一中。由于其模塊化的結(jié)構(gòu)的特點,便于制造加工,成為柔性直流輸電系統(tǒng)提高電壓等級、大規(guī)模商用領(lǐng)域研究的熱點。MMC本身的結(jié)構(gòu)屬性,直流端是沒有單獨的電容作為支撐的。MMC作為VSC的其中一類,系統(tǒng)的正常運行,直流側(cè)電壓必須保持穩(wěn)定。同時,其子模塊的連接方式,要求其中每一個小電容的電壓互相之間保持均衡。因此,在MMC系統(tǒng)的控制策略中,必須考慮子模塊的均壓控制算法[1-2]。
1電容電壓均壓控制原理
根據(jù)MMC的工作特性[3-4]可推導(dǎo)得到其等效電路圖,如圖3所示,在直流端,PN之間的電壓由可用2個電容等效代替,其電壓大小為Udc。
以其中的a相為例,可以得到:
式中,Ua為交流側(cè)電壓的最大值,Isa為交流側(cè)電流的最大值。定義電壓調(diào)制比m,電流調(diào)制比k分別為:
可以推導(dǎo)得到系統(tǒng)的輸入、輸出功率分別為:
在穩(wěn)態(tài)時,根據(jù)式(3),不考慮開關(guān)元件的損耗,根據(jù)能量守恒,可以推導(dǎo)出MMC其中一相橋臂的瞬時功率Pap(t)、Pan(t)分別為:
從式(4)可以看出,輸入的有功功率全部輸出到了直流側(cè)。無功功率在相間交換,并且是二倍頻的。
2電容電壓均壓控制器設(shè)計
當(dāng)MMC處于穩(wěn)態(tài),每一項的能量為:
通過將環(huán)流控制在較低水平,確保每相的橋臂能量保持相當(dāng),可設(shè)計出控制器如圖2所示。
在圖2中,跟蹤參考值,輸出得到內(nèi)環(huán)電流控制的參考值。在內(nèi)環(huán)控制中,環(huán)流iz跟蹤參考值,輸出為電容電壓平衡的調(diào)節(jié)分量UAref。通過上述控制器,可以使橋臂間的電容電壓趨于一致,并抑制環(huán)流中。
在文獻(xiàn)[3]中,僅由一個橋臂的2N個子模塊的能量計算得到,即:
實際情況中,在MMC工作時,需確保三相之間的能量保持平衡,因此本文將由MMC三相的共6N個子模塊計算得到,即:
本算法的優(yōu)點在于當(dāng),即使其中一相的電容電壓發(fā)生了變化,變化幅度會更小,使得系統(tǒng)的抗干擾能力更強。
因此,在載波移相調(diào)制策略中,疊加三相橋臂能量的調(diào)制波分量,在實現(xiàn)本身均壓的同時,實現(xiàn)更好的抗干擾能力。其控制原理圖如圖3所示。
3仿真驗證
在PSCAD仿真軟件中,建立了21電平的MMC系統(tǒng)仿真模型,對本文設(shè)計的均壓算法進(jìn)行仿真分析,設(shè)定的參數(shù)如表1所示。
3.1 穩(wěn)態(tài)仿真
如圖4所示,本文設(shè)計的算法能很好地實現(xiàn)子模塊電容電壓的均衡控制,波動范圍很小,直流側(cè)電壓也保持穩(wěn)定[5]。
3.2 暫態(tài)仿真
設(shè)t=1s時,系統(tǒng)發(fā)了單相故障, 0.1s后,將故障切除,改變載波移相調(diào)制策略中的橋臂能量均分控制分量,分別采用單相橋臂分量、三相橋臂分量的控制算法,仿真結(jié)果如圖5、6所示。
對比圖5、圖6可知,在故障消除后,后者在故障切除后,而前者則未能恢復(fù)。因此,疊加三相橋臂分量的控制策略更優(yōu),能盡可能的維持系統(tǒng)的穩(wěn)定,一定程度上提升抗干擾能力。
4結(jié)束語
從仿真結(jié)果可以看出,三相橋臂能量均分策略與單相橋臂能量均分策略相比,在發(fā)生單相故障時,具有更好的抗干擾能力。
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作者簡介
鄧雪松(1988-),男;學(xué)歷:碩士,職稱:工程師,現(xiàn)就職單位:國網(wǎng)四川省電力公司樂山供電公司,研究方向:電力規(guī)劃與前期管理,柔性直流輸電控制。