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    塑料套管復(fù)合抽芯模具并行設(shè)計(jì)應(yīng)用

    2020-12-21 06:28:08榮星黃金生黃躍華
    工程塑料應(yīng)用 2020年12期
    關(guān)鍵詞:動(dòng)模內(nèi)螺紋齒條

    榮星,黃金生,黃躍華

    (1.集美大學(xué)機(jī)械與能源工程學(xué)院,福建廈門 361021; 2.廈門市云峰達(dá)工貿(mào)有限公司,福建廈門 361021;3.廈門鯤鴻通用設(shè)備有限公司長(zhǎng)汀分公司,福建龍巖 366300)

    信號(hào)線接插件屬于批量生產(chǎn)產(chǎn)品,尺寸小而精密,要求質(zhì)量穩(wěn)定可靠,通配性能穩(wěn)定,塑料套管對(duì)接插件起到固定保護(hù)作用,同時(shí)通過塑料管套內(nèi)螺紋承受反復(fù)插拔的作用力。塑料套管結(jié)構(gòu)及關(guān)鍵尺寸如圖1 所示,針對(duì)圖1 所示塑料套管,設(shè)計(jì)了“內(nèi)螺紋型芯旋轉(zhuǎn)+內(nèi)套軸向抽芯”內(nèi)螺紋自動(dòng)旋轉(zhuǎn)脫模復(fù)合軸向內(nèi)抽芯機(jī)構(gòu),針對(duì)設(shè)計(jì)關(guān)鍵點(diǎn),計(jì)算出塑料對(duì)螺紋型芯的包緊力,內(nèi)螺紋型芯自動(dòng)旋轉(zhuǎn)脫模所需動(dòng)力,設(shè)計(jì)出合理的機(jī)械傳遞機(jī)構(gòu),并進(jìn)行了CAE,CAM 模擬驗(yàn)證[1],經(jīng)過實(shí)際試模與批量生產(chǎn),證明理論計(jì)算、CAE 模擬與實(shí)際結(jié)果非常接近。

    1 塑料套管結(jié)構(gòu)及技術(shù)分析

    1.1 塑料套管結(jié)構(gòu)及關(guān)鍵尺寸

    塑料套管不得有飛邊、縮水、段差、缺料等不良。塑料套管具有M18X0.75 公制外螺紋及PG9德標(biāo)管螺紋(螺紋大徑15.2 mm,孔徑13.86 mm,螺距1.41 mm,牙型角80°),為保證反復(fù)插拔力學(xué)性能,注塑時(shí)螺紋的齒形、尺寸必須保證穩(wěn)定,需通過適配檢測(cè)及受力測(cè)試,尺寸?15.8±0.05 精度要求高,?10 孔與?14.8 孔貫穿,不得有飛邊,按設(shè)計(jì)要求只可在圖1 所示外表面A 面或相對(duì)應(yīng)內(nèi)表面設(shè)置頂針,模具壽命要求30 萬模次。

    圖1 塑料套管

    1.2 塑料套管材質(zhì)

    塑料套管材質(zhì)為25%玻璃纖維增強(qiáng)尼龍66(PA66/25%GF),其相對(duì)PA66 材料在拉伸強(qiáng)度、硬度、耐高溫、耐磨性能、絕緣性能方面有很大提升,收縮更穩(wěn)定[2],其成型熔體溫度為280~300℃,模具溫度為70~120℃。

    1.3 模具結(jié)構(gòu)分析

    從以上分析可知,該模具設(shè)計(jì)關(guān)鍵點(diǎn)及難點(diǎn)在于,一要保證?(15.8±0.05)尺寸的穩(wěn)定性,二要保證PG9 德標(biāo)內(nèi)螺紋齒形及尺寸,同時(shí)還要保證內(nèi)螺紋脫模內(nèi)套的?10 孔抽芯與定模型芯?14.8 孔圓柱面碰穿可靠性,防止產(chǎn)生毛邊。

    根據(jù)塑料套管設(shè)計(jì)技術(shù)要求及產(chǎn)品結(jié)構(gòu),以圖1 左視圖中心線PL1–1 左右分模,采用動(dòng)模哈夫滑塊結(jié)構(gòu)成型塑料套管部分外觀及M18X0.75 外螺紋,保證產(chǎn)品外觀特征完整脫模及完美性[3],動(dòng)?;瑝K與動(dòng)模仁分型在圖1 中PL2–2 位置,定模型芯成型?(15.8±0.05)型腔及內(nèi)部結(jié)構(gòu),設(shè)計(jì)定模型芯是為了方便冷卻水路進(jìn)出,保證關(guān)鍵尺寸?(15.8±0.05)的穩(wěn)定性;在圖1 中K 向設(shè)計(jì)旋出內(nèi)螺紋脫模機(jī)構(gòu),塑料套管包裹在內(nèi)螺紋型芯上,不會(huì)出現(xiàn)制品粘定模型芯的狀況;前動(dòng)模分開后,塑料套管還有部分留在動(dòng)模仁型腔中,在內(nèi)螺紋型芯旋出時(shí),起到對(duì)塑膠件的止轉(zhuǎn)穩(wěn)定作用,防止對(duì)塑料套管內(nèi)螺紋的損壞[4];在內(nèi)螺紋型芯中間還需內(nèi)套K向?10 軸向抽芯機(jī)構(gòu),為保證?10 軸向抽芯與定模型芯的?14.8 孔圓柱面的碰穿,?10 軸向抽芯機(jī)構(gòu)不得隨著內(nèi)螺紋脫模型芯旋轉(zhuǎn)。

    根據(jù)塑膠制品需求量及模具結(jié)構(gòu),模具排位設(shè)計(jì)為一模兩腔,在圖1 所示分型面PL2–2 的B 點(diǎn)采用側(cè)澆口澆注。

    1.4 塑料套管頂出及模具重要零部件材質(zhì)

    從圖1 主視圖可以看出,分型面PL2–2 以下,塑料套管有小部分在動(dòng)模仁型腔中(可以起止轉(zhuǎn)穩(wěn)定作用),塑料制品冷卻后尺寸縮小,不存在粘動(dòng)模仁型腔的問題,在A 面布置2 支頂針頂出制品。

    根據(jù)塑料套管材質(zhì)物理性能及生產(chǎn)模次要求,選用具有良好冷熱疲勞性的熱作模具鋼H13(4Cr5MoSiV1)[5]制作動(dòng)模仁、動(dòng)模滑塊、定模型芯、內(nèi)螺紋型芯、抽芯機(jī)構(gòu)等重要零件。

    2 模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    2.1 模具基本結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    模具基本結(jié)構(gòu)如圖2 所示,為表達(dá)方便,圖中去掉了動(dòng)模仁及右側(cè)定模斜導(dǎo)柱、動(dòng)?;瑝K等。

    圖2 模具基本結(jié)構(gòu)圖

    2.2 模具動(dòng)作

    由圖2 可見,模具在做開、合模動(dòng)作期間,內(nèi)螺紋型芯5 要執(zhí)行旋轉(zhuǎn)動(dòng)作,還需在固定螺母7 內(nèi)作軸向移動(dòng),另外套裝在內(nèi)螺紋型芯5 內(nèi)的軸向抽芯桿8 需要做軸向滑動(dòng)運(yùn)動(dòng),且不得旋轉(zhuǎn),以保證軸向抽芯桿8 與定模型芯9 的?14.8 孔圓柱面碰穿穩(wěn)定與可靠。

    因此,設(shè)計(jì)的模具開、合模動(dòng)作順序?yàn)椋?/p>

    (1)合模時(shí),動(dòng)模哈夫滑塊4 在定模斜導(dǎo)柱2 的作用下向模具中心滑動(dòng)合模,合模到位后,才能執(zhí)行軸向抽芯桿8 向模具中心滑動(dòng)(不得旋轉(zhuǎn))與定模型芯9 的碰穿動(dòng)作,同時(shí)齒輪6 帶動(dòng)內(nèi)螺紋型芯5在固定螺母7 內(nèi)邊旋轉(zhuǎn)邊向模具中心移動(dòng)至合模位置。

    (2)在開模之前,必須首先執(zhí)行軸向抽芯桿8 向模具外側(cè)滑動(dòng)(不得旋轉(zhuǎn))與定模型芯9 的分離動(dòng)作,接下來才能執(zhí)行前動(dòng)模開模動(dòng)作,動(dòng)模哈夫滑塊4 在定模斜導(dǎo)柱2 的作用下向模具外側(cè)滑動(dòng),同時(shí)齒輪6 帶動(dòng)內(nèi)螺紋型芯5 在固定螺母7 內(nèi)邊反向旋轉(zhuǎn)邊向模具外側(cè)移動(dòng)至設(shè)計(jì)位置。

    2.3 冷卻水路設(shè)計(jì)

    模具的冷卻直接影響到塑料制品的尺寸精度、變形及模具壽命等[6]。根據(jù)CAE 分析發(fā)現(xiàn)產(chǎn)品厚薄比大(δmax/δmin=5.947/0.233=25.5),容易引起縮水,所以冷卻水路設(shè)計(jì)至關(guān)重要[7],基于產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及設(shè)計(jì)要求,結(jié)合模具結(jié)構(gòu),定模型芯采用一進(jìn)一出隔板式水井冷卻水路(如圖2 中3 所示),動(dòng)模哈夫滑塊采用一進(jìn)一出冷卻水路(如圖2 中14 所示),動(dòng)模仁采用一進(jìn)一出冷卻水路(如圖2 中13所示)。

    3 CAE 注塑模擬分析

    選擇雙層面結(jié)構(gòu)將模型劃分網(wǎng)格[8],數(shù)量為607 880,平均縱橫比為5.10,網(wǎng)格質(zhì)量符合分析要求;產(chǎn)品主體厚度δ=1.5 mm,產(chǎn)品最大厚度δmax=5.947 mm,產(chǎn)品最小厚度δmin=0.233 mm。

    根據(jù)PA66+25%GF 材料成型工藝范圍和Moldflow 推薦成型工藝參數(shù),初步確定注射成型工藝參數(shù)為[9]:模具溫度95℃,熔體溫度290℃、注射時(shí)間1 s,當(dāng)產(chǎn)品體積填充到98%時(shí)壓力切換為保壓,保壓壓力為填充壓力的80%,保壓10 s 后,保壓壓力逐漸釋放,冷卻時(shí)間10 s,開模時(shí)間7 s。

    圖3 為產(chǎn)品收縮分析。如圖3 中A 所指區(qū)域,產(chǎn)品有輕微收縮風(fēng)險(xiǎn),最大收縮在0.08 mm 以內(nèi)。

    圖3 產(chǎn)品收縮分析

    產(chǎn)品整體變形如圖4 所示,變形范圍為–0.028 5~0.217 3 mm,最大變形不在關(guān)鍵尺寸所處的位置,變形的主要原因由收縮引起。

    產(chǎn)品在X 方向變形如圖5 所示,最大變形為0.114 3 mm。

    產(chǎn)品在Y 方向變形如圖6 所示,最大變形為0.188 8 mm。

    圖4 產(chǎn)品整體變形分析

    圖5 產(chǎn)品X 方向變形分析

    圖6 產(chǎn)品Y 方向變形分析

    產(chǎn)品在Z 方向變形如圖7 所示,最大變形為0.152 9 mm,Z 方向變形方向與關(guān)鍵尺寸?(15.8±0.05)所在平面垂直。

    通過注塑模擬分析可以發(fā)現(xiàn),產(chǎn)品填充所需要時(shí)間為0.832 9 s,無短射現(xiàn)象,最大壓力為53.85 MPa,時(shí)間正常,壓力適中。

    圖7 產(chǎn)品Z 方向變形分析

    產(chǎn)品流動(dòng)前沿溫度為288.8~298.3℃。

    在未考慮已開排氣槽情況下,模擬的氣穴可能出現(xiàn)在產(chǎn)品末端位置。

    產(chǎn)品最大收縮在0.08 mm 以內(nèi);產(chǎn)品外觀局部有熔接線產(chǎn)生。產(chǎn)品因收縮不均引起的最大變形為0.217 3 mm 左右,最大變形不在關(guān)鍵尺寸所處的位置。由此可以證明,套管模具設(shè)計(jì)方案可行。

    4 內(nèi)螺紋自動(dòng)脫模復(fù)合抽芯機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)與計(jì)算

    4.1 內(nèi)螺紋自動(dòng)脫模機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)

    根據(jù)以上分析,結(jié)合安裝要求、制造成本等因素,選用雙作用單出桿活塞式液壓油缸作為自動(dòng)脫螺紋機(jī)構(gòu)的動(dòng)力源,其效率高,質(zhì)量穩(wěn)定,適用于大批量的生產(chǎn)[10],齒條、齒輪作為中間傳遞變速機(jī)構(gòu),旋出螺紋型芯機(jī)構(gòu)如圖8 所示(為表達(dá)方便,圖中去除了定模及其它部分零件,齒條4、齒輪6 為局部視圖,聯(lián)接件8、滑動(dòng)軸套固定座15 為半剖視圖)。

    圖8 自動(dòng)脫螺紋復(fù)合抽芯機(jī)構(gòu)

    自動(dòng)脫螺紋動(dòng)力源油缸1 通過聯(lián)接件3 連接齒條4,聯(lián)接件3 上的撥桿作用在限位開關(guān)2 上實(shí)現(xiàn)極限位置的限位,齒條4 和齒輪5 嚙合,將直線往復(fù)運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)化為齒輪5 正反轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng),齒輪5 的同軸齒輪6 與齒輪11 嚙合,實(shí)現(xiàn)一級(jí)變速,齒輪11 的同軸齒輪12 與套裝在內(nèi)螺紋型芯16 上的齒輪13 嚙合,實(shí)現(xiàn)二級(jí)變速,同時(shí)內(nèi)螺紋型芯16 在固定螺母10 作用下,迫使其邊旋轉(zhuǎn)邊實(shí)現(xiàn)軸向移動(dòng),滑動(dòng)軸套14起到對(duì)內(nèi)螺紋型芯16 邊旋轉(zhuǎn)邊軸向滑動(dòng)的支撐穩(wěn)定作用,滑動(dòng)軸套14 由滑動(dòng)軸套固定座15 固定在動(dòng)模板上。

    4.2 抽芯機(jī)構(gòu)

    由圖8 可見,內(nèi)螺紋型芯16 內(nèi)套的軸向抽芯桿9 動(dòng)作是由動(dòng)力源油缸7 通過聯(lián)接件8 作用實(shí)現(xiàn)的。

    動(dòng)力源油缸7 提供的動(dòng)力主要用于克服軸向抽芯桿9 與內(nèi)螺紋型芯16 孔壁之間的滑動(dòng)摩擦阻力[11],不進(jìn)行計(jì)算及校核,防止軸向抽芯桿9 隨著內(nèi)螺紋型芯16 旋轉(zhuǎn)是由聯(lián)接件8 實(shí)現(xiàn)的。

    4.3 模具傳動(dòng)參數(shù)理論計(jì)算

    (1)塑料對(duì)螺紋型芯包緊力計(jì)算。

    從開模過程可以看出,在執(zhí)行自動(dòng)脫螺紋動(dòng)作時(shí),套管已經(jīng)是通孔型件,可以不計(jì)真空阻力,厚壁(t/dm>1/20,t 為塑料制品內(nèi)螺紋部分平均厚度為0.124,dm為螺紋型芯的螺紋中徑1.453 cm)。螺紋制品對(duì)其型芯的包緊力計(jì)算公式[12]如式(1):

    式中:E——塑料抗拉彈性模量為8×105N/cm2;

    ε——塑料成型收縮率取0.5%;

    rm——螺紋型芯的螺紋中徑的半徑,0.726 5 cm;

    L——內(nèi)螺紋型芯的有效長(zhǎng)度1.26 cm;

    ψ——螺紋形狀因子;

    S——螺距為0.141 cm;

    λ——螺紋升角為2.64°;

    θ——無量綱特征因數(shù)。

    由 參 考 文 獻(xiàn)[12] 表3–4–1 及 相 關(guān) 公 式 計(jì)算得出,內(nèi)螺紋塑件厚壁螺紋制品的θ=22.197,ψ=1.305 cm,代入公式(1) 計(jì)算得出包緊力:Fb=19 205 N。

    (2)旋出螺紋型芯所需扭矩計(jì)算。

    塑料制品在成型過程中,由于成型收縮等原因,塑件往往包緊在型芯上,開模后不能自動(dòng)地脫出模具,旋出螺紋型芯主要需克服塑料收縮對(duì)其型芯包緊所產(chǎn)生的摩擦阻力,其它因素的影響如塑料與金屬型芯之間的粘附力、旋轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)的摩擦阻力以及型芯表面的光潔度等用實(shí)驗(yàn)系數(shù)K 進(jìn)行修正。旋出螺紋型芯所需扭矩M 根據(jù)參考文獻(xiàn)[12]公式3–4–5 計(jì)算。計(jì)算得出所需扭矩為:M=3349 N·cm=33.49 N·m。

    (3)旋出螺紋型芯所需功率(PW)計(jì)算。

    PW按照式(2)計(jì)算。

    式中:M——旋出螺紋型芯所需扭矩33.49 N·m;

    n——旋出螺紋型芯轉(zhuǎn)速,根據(jù)成型周期及實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)取120 r/min。

    將有關(guān)數(shù)據(jù)代入(2) 式計(jì)算得所需功率:PW=0.421 kW=421 W。

    (4)油缸參數(shù)確定。

    從圖8 可見,油缸產(chǎn)生的動(dòng)力經(jīng)齒條、齒輪傳動(dòng)到達(dá)內(nèi)螺紋型芯,3 根傳動(dòng)軸采用深溝球軸承支撐,齒條、齒輪傳動(dòng)效率取η1=0.97,軸承傳動(dòng)效率取η2=0.99。

    為保證開模后能夠順利頂出塑料套管,內(nèi)螺紋型芯16 必須離開動(dòng)模仁型腔,從圖1 主視圖可以看出,內(nèi)螺紋型芯16 (如圖8)向模具外側(cè)移動(dòng)距離必須大于內(nèi)螺紋型芯的有效長(zhǎng)度(L)12.6 mm,PG9 德標(biāo)管螺紋螺距S 為1.41 mm,內(nèi)螺紋型芯16 旋轉(zhuǎn)的圈數(shù)N 必須符合以下關(guān)系:

    取內(nèi)螺紋型芯16 旋轉(zhuǎn)的圈數(shù)為10,已設(shè)定旋出螺紋型芯轉(zhuǎn)速為120 r/min,因此完成旋轉(zhuǎn)12 圈的脫螺紋動(dòng)作需5 s。

    選用行程350 mm 的雙作用單出桿活塞式液壓油缸作為自動(dòng)脫螺紋動(dòng)力源,考慮油缸運(yùn)行過程中的緩沖,限位開關(guān)2 實(shí)現(xiàn)極限位置的限位,取工作行程320 mm,自動(dòng)脫螺紋過程中,油缸活塞桿的平均運(yùn)動(dòng)速度V=320/5=64 mm/s=0.064 m/s。

    油缸需產(chǎn)生推力F 計(jì)算公式如式(5):

    將公式(3)計(jì)算所需油缸功率及相關(guān)數(shù)據(jù)代入公式(5)計(jì)算得到必須大于7 422 N。

    塑料套管尺寸小、質(zhì)量輕,但模具結(jié)構(gòu)復(fù)雜,外形尺寸大,因此從模具安裝角度考慮,選用海天160 噸MA 1600/540 型注塑機(jī)進(jìn)行注塑生產(chǎn),從廠家提供的技術(shù)資料查得,液壓系統(tǒng)最大壓力可達(dá)17.5 MPa,據(jù)壓力計(jì)算公式(6)求得液壓缸活塞半徑為12.2 mm,選用液壓缸的活塞直徑應(yīng)大于24.4 mm。

    式中:Pyy——注塑機(jī)液壓系統(tǒng)提供的壓力,取16 MPa;

    A——液壓缸活塞面積,計(jì)算為464 mm2。

    選用缸徑32 mm,推桿直徑16 mm,行程350 mm 的雙作用單出桿活塞式液壓油缸作為自動(dòng)脫螺紋動(dòng)力源。

    4.4 齒輪、齒條參數(shù)確定

    (1)齒輪13 模數(shù)及齒數(shù)的確定。

    如圖8 所示,內(nèi)螺紋型芯16 旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)由齒條4經(jīng)過兩級(jí)變速后帶動(dòng)齒輪13 實(shí)現(xiàn),齒輪13 的齒頂圓直徑d13min由參考文獻(xiàn)[12]公式3–4–14 計(jì)算得出:d13min≥40.8 mm。

    自動(dòng)脫螺紋傳動(dòng)機(jī)構(gòu)采用的是齒條齒輪傳動(dòng),齒輪模數(shù)m 由參考文獻(xiàn)[12]的公式計(jì)算得出:m ≥0.28 cm=2.8 mm,取齒輪模數(shù)m=3 mm,滿足抗彎強(qiáng)度要求。

    經(jīng)以上校核計(jì)算,齒輪13 模數(shù)m=3 mm,齒輪13 齒數(shù)Z13=20,齒輪13 的齒頂圓實(shí)際直徑為d13=m(z1+2)=66 mm,大于d13min計(jì)算值為40.8 mm,取值合理。

    (2)中間傳動(dòng)參數(shù)的確定。

    齒條及所有的齒輪模數(shù)均取m=3 mm,齒條工作行程320 mm,其工作齒數(shù)Z0=320/πm=33.94,取34 齒,與其嚙合的齒輪5 齒數(shù)取Z5=20,齒輪5的同軸齒輪6 齒數(shù)取Z6=60,與齒輪6 嚙合的齒輪11 齒數(shù)取Z11=20,齒輪11 的同軸齒輪12 取齒數(shù)Z12=40,與齒輪12 嚙合的齒輪13 齒數(shù)為Z13=20。

    齒輪6 與齒輪11 嚙合實(shí)現(xiàn)一級(jí)變速,速比i1=Z6/Z11=60/20=3,齒輪12 與齒輪13 嚙合實(shí)現(xiàn)二級(jí)變速,速比i2=Z12/Z13=40/20=2,總速比i=i1×i2=6。

    齒條移動(dòng)工作行程320 mm (34 齒)時(shí),與其嚙合的齒輪5 旋轉(zhuǎn)N0=Z0/Z5=34/20=1.7 圈,經(jīng)過兩級(jí)變速后齒輪13 旋轉(zhuǎn)N13=N0×i=1.7×6=10.2 圈,滿足公式(4)計(jì)算結(jié)果“內(nèi)螺紋型芯16 旋轉(zhuǎn)的圈數(shù)必須大于8.9 圈”的要求。

    5 受力模擬分析及關(guān)鍵零件CAM 加工

    5.1 CAE 模擬分析脫螺紋所需油缸輸出力

    由前面計(jì)算所得,要實(shí)現(xiàn)自動(dòng)脫螺紋,齒輪13必須接到大于M=3 349 N·cm=33 490 N·mm 的扭矩;使用Pro/Engineer wildfire 4.0 模擬仿真(如圖9 所示),得出在齒條上必須施加(即油缸輸出力)大于6 698 N 的力。

    圖9 Pro/Engineer wildfire 4.0 受力模擬仿真

    考慮齒輪、齒條、軸承傳動(dòng)效率影響,η=0.886,那么油缸輸出力應(yīng)大于6 698/0.886=7 560 N,與公式(6)計(jì)算所需油缸推力F=7 422 N 非常接近,證明在設(shè)計(jì)中使用理論計(jì)算或CAE 模擬仿真都是可行的。

    5.2 內(nèi)螺紋型芯CAM 加工

    圖10 為螺紋型芯結(jié)構(gòu)圖。

    圖10 螺紋型芯

    從圖10 可見,內(nèi)螺紋型芯屬于深孔[13]、細(xì)長(zhǎng)軸零件[14],尺寸精度及表面粗糙度要求高,材質(zhì)為模具鋼H13(4Cr5MoSiV1)。采用CAM 技術(shù)加工,首先將棒料外表面進(jìn)行粗、半精加工,接著用數(shù)控深孔鉆加工?(10±0.015),保證精度及表面粗糙度要求,然后在數(shù)控車床上一次裝夾后,完成精車外形、錐面及螺紋及光整加工,由機(jī)床精度保證非標(biāo)螺距(1.42±0.01)等加工精度,由專用機(jī)夾刀具保證螺紋牙型角80°,最后采用電火花放電加工鍵槽,以防止采用普通銑削加工引起工件變形。

    6 模具試模及生產(chǎn)

    模具制作完成后,試模一次成功,塑料套管外觀、尺寸精度符合設(shè)計(jì)要求,信號(hào)線接插件產(chǎn)品裝配完成后進(jìn)行通配性、反復(fù)插拔實(shí)驗(yàn)均符合設(shè)計(jì)要求,產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定。

    首批訂單2 萬件生產(chǎn)穩(wěn)定、正常,達(dá)到客戶要求。

    7 結(jié)語

    (1)在螺紋大徑15.2 mm、孔徑13.86 mm 的內(nèi)螺紋型芯中內(nèi)套?10 孔軸向抽芯機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)制作成功,證明設(shè)計(jì)的內(nèi)螺紋自動(dòng)脫模復(fù)合抽芯機(jī)構(gòu)、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)是可行的,對(duì)模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)者有一定參考價(jià)值。

    (2)在設(shè)計(jì)具有復(fù)雜運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)模具時(shí),對(duì)于設(shè)計(jì)中的關(guān)鍵點(diǎn)一定要進(jìn)行理論計(jì)算或CAE 模擬仿真。

    (3)對(duì)于關(guān)鍵、高精度尺寸,一定要對(duì)模具中成型相關(guān)零件實(shí)行溫度控制;實(shí)際生產(chǎn)證明,在本設(shè)計(jì)中定模型芯采用一進(jìn)一出隔板式水井冷卻水路,保證了關(guān)鍵尺寸?(15.8±0.05)及其穩(wěn)定性。

    (4)在設(shè)計(jì)中做到CAD/CAE/CAM 并行協(xié)同設(shè)計(jì),可以驗(yàn)證模具設(shè)計(jì)及理論計(jì)算是否合理,預(yù)知塑料制品的成型過程及結(jié)果,分析模具加工工藝是否可行,對(duì)塑料制品、模具設(shè)計(jì)進(jìn)行優(yōu)化,可以縮短產(chǎn)品開發(fā)周期,降低生產(chǎn)成本,提高產(chǎn)品品質(zhì)。

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