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    高強(qiáng)度級(jí)40CrNi2MoA輥套產(chǎn)品成型優(yōu)化研究

    2020-12-17 03:13:00王成武
    天津冶金 2020年6期
    關(guān)鍵詞:坯料外徑內(nèi)徑

    王成武

    (天津特鋼精鍛有限公司,天津300300)

    0 引言

    隨著采礦業(yè)的發(fā)展,采礦面臨的惡劣工況環(huán)境、高品質(zhì)的礦產(chǎn)設(shè)備以及長(zhǎng)壽命設(shè)備的關(guān)鍵部位零件等因素對(duì)礦山設(shè)備中的輥套產(chǎn)品提出了更高的質(zhì)量要求。礦產(chǎn)設(shè)備有一些易損件只要在特定的部位磨損到一定的尺寸后就失效報(bào)廢,如果整個(gè)易損件都采用硬度很高的耐磨材料的話就會(huì)造成材料浪費(fèi)。因此,提高輥套產(chǎn)品的綜合力學(xué)性能指標(biāo)及產(chǎn)品質(zhì)量,延長(zhǎng)輥套的使用壽命進(jìn)而降低采礦成本具有很大的現(xiàn)實(shí)意義。

    收稿日期:2020-09-25

    作者簡(jiǎn)介:王成武(1984—),男,工程師,現(xiàn)從事材料加工過(guò)程、環(huán)件軋制技術(shù)的研究。

    輥套產(chǎn)品在工作過(guò)程中最主要的工作區(qū)域及方向?yàn)橥獗砻婧蛨A周切向方向,通過(guò)塑性變形及材料流動(dòng)的方式,使得產(chǎn)品外徑區(qū)域的材料獲得充分的變形,打碎大的晶粒組織,材料更加致密,進(jìn)而使得產(chǎn)品外徑方向獲得細(xì)小的切向軋制形態(tài)的晶粒組織,對(duì)提高產(chǎn)品在使用過(guò)程中的綜合性能具有很大的意義。本文通過(guò)對(duì)鍛造、徑向軋制的成型方式的研究、試制和理論分析,提出了一種提高此類產(chǎn)品外圓部位使用性能的成型方式,即鍛造成型與軋制成型相結(jié)合的成型方式,替代了傳統(tǒng)的單一鍛造的成型方式,并開展了工藝研發(fā)和生產(chǎn)實(shí)踐。

    1 輥套產(chǎn)品技術(shù)要求

    1.1 產(chǎn)品性能要求

    輥套產(chǎn)品力學(xué)性能要求見(jiàn)表1。

    表1 力學(xué)性能要求

    1.2 常用輥套產(chǎn)品尺寸規(guī)格

    常用輥套產(chǎn)品尺寸規(guī)格見(jiàn)表2。

    表2 常規(guī)產(chǎn)品規(guī)格

    1.3 材質(zhì)化學(xué)成分

    40CrNi2MoA材質(zhì)輥套產(chǎn)品的化學(xué)成分見(jiàn)表3。

    表3 40CrNi2MoA合金鋼主要化學(xué)成分 /%

    2 輥套產(chǎn)品鍛造成型過(guò)程分析

    40CrNi2MoA輥套的傳統(tǒng)鍛造工藝為:下料、滾圓、鐓粗、沖孔、芯軸拔長(zhǎng)、芯棒擴(kuò)孔。該工藝存在以下主要問(wèn)題:

    (1)輥套外徑區(qū)域部分變形不均勻。在芯軸拔長(zhǎng)、擴(kuò)孔階段要保證工件各個(gè)部分下壓量及變形程度一致幾乎是不可能的,這也是導(dǎo)致了后面分析組織性能不均勻的原因之一。金屬塑性變形量對(duì)最終產(chǎn)品的微觀晶粒組織影響較大,變形程度過(guò)小,則不能起到細(xì)晶強(qiáng)化、提高力學(xué)性能作用,變形程度過(guò)大,不僅不會(huì)提高力學(xué)性能,還會(huì)產(chǎn)生流線組織,使得金屬各項(xiàng)異性明顯,當(dāng)變形不均勻時(shí),區(qū)域之間就產(chǎn)生較大性能差異,且由于變形量之間的差異,會(huì)有較大殘余應(yīng)力。

    (2)加工余量過(guò)大。在后續(xù)加工過(guò)程中將變形充分的外徑區(qū)域加工去除,這種現(xiàn)象是不可避免的,且從經(jīng)濟(jì)考慮,加工余量大,提高生產(chǎn)成本。由于自由鍛成型在尺寸控制方面不太精確,傳統(tǒng)成型工藝的缺陷,極大了限制了對(duì)于最終產(chǎn)品的力學(xué)性能。

    3 輥套產(chǎn)品成型工藝的優(yōu)化

    為切實(shí)提高產(chǎn)品質(zhì)量及解決變形不均勻、加工余量過(guò)大導(dǎo)致去除量大的問(wèn)題,對(duì)40CrNi2MoA輥套產(chǎn)品成型工藝進(jìn)行了優(yōu)化。主要工藝包括:下料、滾圓、鐓粗、沖孔、芯軸拔長(zhǎng)、輾環(huán)。首先在壓機(jī)上進(jìn)行鐓粗、沖孔、芯軸拔長(zhǎng)的工藝操作,且在壓機(jī)上將鍛件高度控制到設(shè)計(jì)尺寸;然后在環(huán)軋機(jī)設(shè)備上進(jìn)行輾環(huán)工藝操作,輾環(huán)過(guò)程中只進(jìn)行徑向軋制變形,獲得軋制態(tài)的組織。碾環(huán)軋制示意圖見(jiàn)圖1。

    圖1 碾環(huán)軋制示意圖

    3.1 輥套輾環(huán)軋制成型工藝計(jì)算

    3.1.1 輥套輾環(huán)軋制瞬時(shí)外徑Dt與瞬時(shí)內(nèi)徑dt

    通過(guò)采用deform有限元分析軟件對(duì)成型過(guò)程進(jìn)行模擬,基于塑性理論計(jì)算軋制過(guò)程中芯輥、錐輥的運(yùn)動(dòng)方程,假設(shè)坯料于各輥之間無(wú)相對(duì)摩擦,假設(shè)軋制前坯料初始外徑、內(nèi)徑、壁厚、和軸向高度分別為D0、d0、B0、和H0,軋制過(guò)程中瞬時(shí)外徑、內(nèi)徑、壁厚、軸向高度分別為Dt、dt、Bt、Ht,根據(jù)軋制過(guò)程中塑性變形體積不變有:

    根據(jù)幾何關(guān)系,初始厚度與初始內(nèi)徑、初始外徑關(guān)系以及瞬時(shí)厚度與瞬時(shí)外徑、內(nèi)徑之間關(guān)系有[1]:

    將式(2)代入式(1)可以得到,瞬時(shí)外徑Dt與瞬時(shí)內(nèi)徑dt:

    3.1.2 輥套輾環(huán)軋制外徑擴(kuò)大速度Dt與內(nèi)徑擴(kuò)大速度d′t

    通過(guò)Dt與dt對(duì)時(shí)間求導(dǎo)可以得到外徑擴(kuò)大速度D′t與內(nèi)徑擴(kuò)大速度d′t[2]:

    3.1.3 坯料瞬時(shí)角速度ωt與芯輥角速度ω2

    Vb為芯輥進(jìn)給速度,Vh為芯輥下壓速度,由于保證軸向厚度不變,因此Vh=0。通過(guò)以上公式得到計(jì)算軋制過(guò)程中導(dǎo)輥的運(yùn)動(dòng)軌跡。

    假設(shè)驅(qū)動(dòng)輥在軋制過(guò)程中角速度不變,有坯料瞬時(shí)角速度:

    式中,ωt為坯料瞬時(shí)角速度,ω0為驅(qū)動(dòng)輥角速度。

    在軋制過(guò)程中芯輥線速度與坯料內(nèi)徑線速度相同,因此有芯輥瞬時(shí)角速度計(jì)算公式:

    式中,ω2為芯輥角速度,D2為芯輥直徑。

    3.1.4 徑向軋透的最小軋制每轉(zhuǎn)進(jìn)給量Δhmin

    軋制過(guò)程中,為保證材料變形趨于一致,保持成形過(guò)程的組織均勻性,應(yīng)該滿足鍛透條件,根據(jù)塑性成形滑移線理論,有:

    式中,L為坯料與軋輥接觸弧長(zhǎng),Ha為坯料徑向平均厚度。Ha計(jì)算公式為:

    式中,D0為初始坯料外徑,d0為初始坯料內(nèi)徑。

    根據(jù)軋制關(guān)系,在軋制過(guò)程中某一時(shí)刻,軋制后的坯料徑向厚度為h,未通過(guò)軋輥部分徑向尺寸為h0,進(jìn)給量為Δh,所以h0=h+Δh,則有坯料徑向瞬時(shí)平均厚度ha:

    將式(11)代入式(9)有:

    式中,Δhmin為徑向軋透的最小軋制每轉(zhuǎn)進(jìn)給量,R為坯料外徑,r為坯料內(nèi)徑,R1驅(qū)動(dòng)輥半徑,R2為芯輥半徑。

    通過(guò)公式(12)可以說(shuō)明,軋制過(guò)程中坯料是否軋透與芯輥半徑、驅(qū)動(dòng)輥半徑、坯料內(nèi)徑外徑都有關(guān),且Δhmin值由于軋制過(guò)程中坯料內(nèi)徑外徑變化一直處于變化中。

    3.1.5 徑向軋制的最大每轉(zhuǎn)進(jìn)給量Δhmax

    假設(shè)軋制時(shí)坯料內(nèi)徑與外徑切線方向?yàn)閄方向,芯輥與驅(qū)動(dòng)輥圓心連線方向?yàn)閅方向,為保證軋制過(guò)程的咬入條件,X方向合力方向應(yīng)當(dāng)與軋制旋轉(zhuǎn)方向一致,Y方向合力為0,因此有

    式中,β為摩擦角,α1為驅(qū)動(dòng)輥與環(huán)件夾角,α2為芯輥與環(huán)件的接觸角。

    將式(14)代入式(13)整理得到:

    式中,Δhmax為徑向軋制的最大每轉(zhuǎn)進(jìn)給量。

    綜上所述,由公式15與公式12可以得到軋制過(guò)程中每轉(zhuǎn)進(jìn)給量的范圍。本文軋制過(guò)程中軸向厚度不變,因此不考慮軸向方向軋制條件。

    3.2 輥套輾環(huán)軋制等效應(yīng)變、晶粒演變模擬計(jì)算

    通過(guò)模擬計(jì)算對(duì)輾環(huán)軋制變形過(guò)程中的等效應(yīng)變及晶粒演變過(guò)程進(jìn)行模擬計(jì)算,等效應(yīng)變的變化基本呈線性趨勢(shì),徑向部分的變形量及變形速率趨于一致;在晶粒演變過(guò)程中,通過(guò)徑向方向查看,晶粒存在明顯被拉長(zhǎng)的情況,通過(guò)切向(即圓周)方向查看,晶粒大小趨于均勻一致,與設(shè)想情況接近一致,如圖3所示。

    圖3 輾環(huán)軋制過(guò)程中晶粒演變過(guò)程模擬

    3.3 輥套成型工藝優(yōu)化的實(shí)際驗(yàn)證

    通過(guò)鍛造、環(huán)軋方式生產(chǎn)的輥套避免了不均勻變形,特別是在徑向(壁厚)部位的變形以及變形量過(guò)小不易改善宏觀組織結(jié)構(gòu)的問(wèn)題[2]。鋼錠下料后經(jīng)過(guò)鍛造變形及軋制變形,鍛造壓縮比及軋制壓縮比在6~9左右,終鍛溫度控制合理,避免溫度過(guò)高,晶粒粗大的現(xiàn)象,在加工完成后,在輥套本體徑向0°、180°,切向0°、180°取樣進(jìn)行分析對(duì)比,晶粒組織均勻。在徑向金相中可看出被軋長(zhǎng)的晶粒,在切向金相中,可看出晶粒細(xì)化均勻,晶粒度評(píng)級(jí)在7~9級(jí),如圖4所示。

    圖4 實(shí)際經(jīng)過(guò)鍛造及軋制變形后的金相組織

    4 結(jié)語(yǔ)

    通過(guò)對(duì)40CrNi2MoA材質(zhì)輥套產(chǎn)品成型工藝的研究、分析和對(duì)比,確定了采用鍛造、環(huán)形軋制相結(jié)合的成型方式替代傳統(tǒng)單一鍛造的成型方式,最終在外圓區(qū)域得到切向軋制形態(tài)均勻的晶粒組織,從而獲得了力學(xué)性能優(yōu)良、性價(jià)比高的輥套產(chǎn)品。

    (1)采用優(yōu)化成型工藝后,較傳統(tǒng)鍛造成型方式,加工工藝余量減少,可提高成材料2%~3%左右,具有一定的經(jīng)濟(jì)效益;

    (2)成型工藝優(yōu)化后,輥套產(chǎn)品的最終性能滿足客戶要求、質(zhì)量穩(wěn)定,工作面的壽命及使用效果較傳統(tǒng)方式提高顯著。

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