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    基于力學(xué)仿真的無源互調(diào)優(yōu)化設(shè)計

    2021-02-11 05:57:14馬浩軍熊國際
    中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2021年22期
    關(guān)鍵詞:力圖腔體蓋板

    賀 斌 馬浩軍 熊國際

    (京信射頻技術(shù)(廣州)有限公司, 廣東 廣州 510663)

    0 引言

    無源互調(diào)(PassiveIntermodulation, PIM)是指當(dāng)兩個或多個射頻信號同時通過無源器件時產(chǎn)生的新的頻率,當(dāng)這些新頻率落入接收通道時,就會成為接收系統(tǒng)的干擾之一。從產(chǎn)生機(jī)理上來說,PIM 是由于無源器件的材料非線性和接觸非線性導(dǎo)致的[1]。其中接觸非線性中很大一部分是由于腔體與蓋板之間接觸不良導(dǎo)致的,因此,筆者試圖通過力學(xué)仿真的手段,研究如何優(yōu)化腔體結(jié)構(gòu),使腔體與蓋板之間的接觸更加線性,從而提升器件的互調(diào)水平。

    1 局部受力分析

    1.1 單個螺釘處受力分析

    以合路器為例,其主要的部件為腔體、蓋板、諧振柱、接頭、螺釘及調(diào)諧螺桿??紤]到諧振柱在很多情況下都與腔體進(jìn)行一體化設(shè)計,在電磁波的傳播路徑上,潛在的接觸非線性的風(fēng)險點最大處依次為:腔體與蓋板的接觸、接頭與腔體的接觸、調(diào)諧螺桿與蓋板的接觸。筆者著重在改善腔體與蓋板的非線性接觸。腔體與蓋板通常是采用M3 的螺釘連接,螺釘頭是圓柱體,作用在蓋板上后,蓋板的變形就以螺釘為圓心往四周擴(kuò)散,蓋板在螺釘?shù)闹行奈恢猛伦冃?,蓋板在遠(yuǎn)離螺釘?shù)倪吘壩恢猛献冃巍Mㄟ^分析單個螺釘處蓋板受力情況,來了解蓋板的變形及應(yīng)力規(guī)律。

    腔體的支撐面足夠大,不同螺釘頭直徑下的蓋板變形及受力情況如下。建立模型:蓋板及腔體的支撐面均設(shè)置為直徑20 mm,螺釘頭的直徑分別5.4 mm 及5.7 mm,根據(jù)仿真結(jié)果:兩者的蓋板的變形有微小不同,蓋板與腔體之間的接觸應(yīng)力基本一致。相同螺釘頭直徑,腔體支撐面不同的蓋板受力情況如下。建立模型:螺釘頭直徑是5.5mm,腔體的支撐面是一個凸緣,從左到右的直徑分別是5.2mm、5.5mm、5.8mm,蓋板直徑均為20 mm。通過圖1 形變圖可看出:腔體的支撐面越小,蓋板的形變量越大。圖2 應(yīng)力圖所示蓋板與腔體之間的接觸應(yīng)力基本一致。通過以上分析得到以下結(jié)論:在預(yù)緊力不變,腔體的支撐面足夠大的情況下,螺釘頭的大小對蓋板變形及應(yīng)力的影響不大。蓋板的變形量與腔體支撐面的大小有直接關(guān)系,要減少蓋板的變形,就要增加腔體的支撐面,應(yīng)不小于螺釘頭的直徑;腔體支撐面的大小對蓋板的應(yīng)力影響不大。

    圖1 形變圖

    圖2 應(yīng)力圖

    1.2 腔體不同壁厚、結(jié)構(gòu)形式的受力分析

    如圖3 所示,腔體壁厚有3 種常規(guī)結(jié)構(gòu)形式,從左至右,分別為①均勻壁厚5.0 mm;②中間壁厚3.0 mm,螺釘位置鼓包5.5 mm;③均勻壁厚5.5 mm,中間銑槽寬3 mm,深0.4 mm。針對以上3 種情況分別建立模型,分析蓋板的變形以及應(yīng)力情況。

    圖3 腔體的3 種常用壁厚形式

    圖4 是結(jié)構(gòu)形式①的蓋板形變及應(yīng)力圖,從形變圖可看出,蓋板基本上是整體向下變形,中間螺釘孔位置變形幅度更大。在應(yīng)力圖中,由于腔體壁比較厚,蓋板與腔體的接觸面積較大,導(dǎo)致螺釘與螺釘之間,蓋板與腔體的接觸面的應(yīng)力是不連續(xù)的。

    圖4 結(jié)構(gòu)①的蓋板形變及應(yīng)力圖

    圖5 是結(jié)構(gòu)形式②的蓋板形變及應(yīng)力圖,從形變圖來看,蓋板同樣是整體向下變形且變形幅度比形式①更大。從應(yīng)力圖來看,由于腔體與蓋板之間的接觸面積較少,蓋板與腔體的接觸面的應(yīng)力較為連續(xù),比形式①要優(yōu)。

    圖5 結(jié)構(gòu)②的蓋板形變及應(yīng)力圖

    圖6 是結(jié)構(gòu)形式③的蓋板形變及應(yīng)力圖,從形變圖來看,蓋板的變形集中在螺釘兩側(cè)區(qū)域,最外圍變形較小,變形面積比形式①、②都要小。從應(yīng)力圖來看,由于腔體壁開槽,減少了腔體與蓋板之間的接觸面積,接觸面的應(yīng)力都是連續(xù)的。

    圖6 結(jié)構(gòu)③的蓋板形變及應(yīng)力圖

    在穩(wěn)定性方面的分析,螺釘在緊固后會產(chǎn)生應(yīng)力松弛和蠕變,螺釘?shù)念A(yù)緊力就會減弱。根據(jù)以往的實驗結(jié)果,公司所采用的M3*8 螺釘在85 ℃老化8 h 后預(yù)緊力下降約18%。針對這三種結(jié)構(gòu)形式,在其他條件不變的情況下,將預(yù)緊力調(diào)低18%后重新進(jìn)行仿真,分別對比蓋板的變形和應(yīng)力情況。從仿真結(jié)果看:當(dāng)預(yù)緊力下降后,結(jié)構(gòu)形式①與結(jié)構(gòu)形式③的蓋板中間的變形量減少,但周邊的變形基本保持一致,結(jié)構(gòu)形式②的蓋板的變形量變化很大。3 種結(jié)構(gòu)形式的蓋板應(yīng)力變化都基本一致。

    通過以上分析得到以下結(jié)論:腔體與蓋板接觸的壁越厚,蓋板就越不容易變形,穩(wěn)定性也越好;減少了腔體與蓋板之間的接觸面積,可以增加接觸應(yīng)力。上面描述的3 種結(jié)構(gòu)形式,從仿真結(jié)果來看,第三種形式表現(xiàn)最優(yōu),蓋板的變形小,應(yīng)力大且穩(wěn)定性佳,其缺點是質(zhì)量最大。

    2 優(yōu)化設(shè)計及驗證

    選取一款4 頻合路器,互調(diào)指標(biāo)要求如下:三階反射互調(diào):≤-155dBc@2×43dBm,目前批量生產(chǎn)的互調(diào)一次通過率見表1。其腔體設(shè)計如圖7 所示,基本采用的是上述第2 種結(jié)構(gòu)形式。

    圖7 合路器腔體平面圖

    表1 互調(diào)一次通過率

    對合路器蓋板的變形及應(yīng)力分析可知,其變形量較大,變形大于0.01 mm 的區(qū)域占約60%以上,主要分布在調(diào)諧螺桿的位置(圖8 所示)。蓋板的應(yīng)力在-10 MPa~-30 MPa 不連續(xù),在蓋板的四周有局部斷開。

    圖8 合路器蓋板變形及應(yīng)力圖(單位:mm)

    根據(jù)以上問題,針對性地進(jìn)行以下幾個方面的優(yōu)化,主要目標(biāo)是防止蓋板的變形,蓋板與腔體之間的應(yīng)力盡可能連續(xù)。

    將整體結(jié)構(gòu)形式分析更改為第3 種,即將合路器四周及每個通路的中間壁厚更改為均勻壁厚5.5 mm,中間銑槽寬3 mm,深0.4 mm 的形式。

    兩個螺釘相連的腔壁設(shè)計為直壁,如果腔壁有弧度,則保證兩個螺釘?shù)闹行木€落在腔壁內(nèi),中心線與腔壁的距離不小于1 mm。

    螺釘頭是圓柱體,作用在蓋板上面的應(yīng)力與變形都是以螺釘?shù)妮S心為中心向外發(fā)散的,要使蓋板的受力與變形均勻,腔體支撐的地方就要以螺釘為中心盡量設(shè)計成對稱結(jié)構(gòu)。

    優(yōu)化腔壁布局,調(diào)整螺釘間距,避免出現(xiàn)螺釘布局間距不均的情況。如果螺釘之間的間距差異太大,根據(jù)仿真結(jié)果,會使蓋板的變形有突變,可適當(dāng)調(diào)整腔壁,使螺釘?shù)拈g距為12mm~15mm。

    腔體外圈靠近四個邊角的位置,通常需要減重處理。當(dāng)減重部分大時,其優(yōu)點是能減輕質(zhì)量,但是蓋板的支撐距離拉遠(yuǎn)了,蓋板的變形會加大,所以減重部分并不是越大越好,而必須根據(jù)仿真結(jié)果進(jìn)行調(diào)整,在蓋板變形量太大時,須增加腔壁來對蓋板進(jìn)行支撐。

    局部腔體窗口下沉設(shè)計,兩個諧振柱之間的窗口大小要根據(jù)耦合量來設(shè)計,有時候窗口的位置多布一個螺釘又太密,但沒有螺釘又壓不緊(在應(yīng)力分析圖上顯示應(yīng)力不連續(xù)),將窗口位置下沉1 mm,避免腔體與蓋板接觸。

    優(yōu)化腔壁末端設(shè)計,以往在腔壁末端通常設(shè)計成直徑5.5 mm 的圓柱,經(jīng)過仿真分析發(fā)現(xiàn)此處對應(yīng)蓋板的變形會大于0.015 mm 且應(yīng)力也非常集中,經(jīng)過多次調(diào)整后改為在腔壁末端留出一段距離,距離螺釘中心4.5 mm 以內(nèi),增加了局部支撐,減少了蓋板的變形。

    腔內(nèi)孤島設(shè)計,如果腔內(nèi)有一個圓柱沒有和其他腔壁相連,形成孤島。孤島自身強度很低,加工容易出問題,而且孤島的支撐力不夠,蓋板在該位置的變形很大。如果腔體的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)導(dǎo)致孤島,筆者須保證蓋板腔體之間的應(yīng)力足夠的同時,變形盡量小。通過不斷對比不同直徑的孤島對蓋板變形及應(yīng)力的影響,推薦采用直徑8 mm 的圓柱體。

    避免圓弧之間的連線過短, 當(dāng)兩個圓弧之間連線過短時,可能會導(dǎo)致仿真軟件網(wǎng)格劃分出錯,給仿真帶來了阻礙。盡量調(diào)整兩端圓弧的直徑大小,保證中間連線大于0.5 mm。

    根據(jù)以上幾點優(yōu)化思路,不斷根據(jù)仿真結(jié)果調(diào)整腔體內(nèi)部設(shè)計,多次迭代后,最終得到優(yōu)化設(shè)計,如圖9 所示。

    圖9 合路器腔體平面圖

    采用優(yōu)化后的設(shè)計,對腔體蓋板重新進(jìn)行力學(xué)仿真,仿真結(jié)果如圖10 所示。優(yōu)化設(shè)計后的蓋板的變形大于0.01 mm 的區(qū)域占比很小,占比<10%。且蓋板的應(yīng)力在-10 MPa~-30 MPa基本連續(xù),沒有斷開。

    圖10 合路器蓋板形變圖(單位:mm)

    為了對該設(shè)計方法進(jìn)行實際驗證,批量生產(chǎn)優(yōu)化后的合路器,除腔體蓋板外,其他物料及生產(chǎn)工藝保持與優(yōu)化前的產(chǎn)品一致,其批量生產(chǎn)的互調(diào)一次達(dá)成率見表2。

    表2 互調(diào)一次達(dá)成率

    對比優(yōu)化前的數(shù)據(jù),優(yōu)化后的合路器互調(diào)一次達(dá)成率在≤-155 dBc 這個范圍(該款產(chǎn)品的指標(biāo)要求)提升了40 個百分點,效果非常明顯;在≤-160 dBc 只提升了9 個百分點,其潛在原因是互調(diào)≤-160 dBc,該要求非常高,有可能還存在其他影響互調(diào)的因素。

    3 總結(jié)

    通過以上分析可以看到,通過力學(xué)仿真的手段,不斷優(yōu)化腔體結(jié)構(gòu),使蓋板的變形小,同時保證蓋板與腔體接觸面的應(yīng)力連續(xù),能夠提高腔體與蓋板之間的接觸連續(xù)性,從而提升無源器件的互調(diào)水平。且該方法通過產(chǎn)品的批量生產(chǎn)進(jìn)行對比驗證,得出在互調(diào)≤ -155dBc 時,改善明顯。目前該設(shè)計方法已在公司內(nèi)部推廣應(yīng)用,在設(shè)計階段可避免不合理的結(jié)構(gòu)設(shè)計,提升產(chǎn)品性能的同時,可減少研發(fā)材料費用,提升研發(fā)效率。

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