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    等離子噴涂電流對Cr2O3涂層微觀形貌與性能的影響

    2020-11-12 01:56:10鞠少棟馬認(rèn)琦劉傳剛李成龍孟金州趙忠賢李文戈
    機(jī)械工程材料 2020年10期
    關(guān)鍵詞:因數(shù)等離子基體

    鞠少棟,馬認(rèn)琦,劉傳剛,李成龍,孟金州,趙忠賢,李文戈

    (1.中海油能源發(fā)展股份有限公司工程技術(shù)分公司,天津 300452;2.上海海事大學(xué)商船學(xué)院,上海 201306)

    0 引 言

    等離子噴涂Cr2O3涂層具有硬度高、高溫穩(wěn)定性好、耐磨性與耐腐性能良好等優(yōu)點(diǎn),廣泛應(yīng)用于航天、機(jī)械、海洋工程等領(lǐng)域[1-5]。隨著海洋工程裝備技術(shù)的不斷發(fā)展,現(xiàn)有等離子噴涂Cr2O3涂層的質(zhì)量已無法滿足服役要求,因此需進(jìn)一步提高涂層的質(zhì)量。涂層孔隙率是評價其質(zhì)量好壞的重要指標(biāo)[6-7]。噴涂粒子經(jīng)加熱后呈半熔狀態(tài)堆積在基體表面,鋪展?fàn)顟B(tài)的限制導(dǎo)致涂層的孔隙率過大,腐蝕元素可透過孔隙到達(dá)基體表面而造成界面腐蝕,從而導(dǎo)致涂層脫落,這嚴(yán)重限制了等離子噴涂涂層的應(yīng)用范圍[8-10]。國內(nèi)外學(xué)者對等離子噴涂涂層的孔隙率進(jìn)行了相關(guān)研究。李力[11]研究發(fā)現(xiàn),噴涂距離與涂層孔隙率成正比。夏運(yùn)朝等[12]通過改變噴涂功率制備了等離子噴涂涂層,發(fā)現(xiàn)涂層孔隙率隨著噴涂功率的增大而減小。LI等[13]分別采用納米級和微米級噴涂材料制備涂層,對比發(fā)現(xiàn)采用納米級噴涂材料制備的涂層具有孔隙率低、缺陷少、結(jié)構(gòu)緊湊、晶粒細(xì)小等特點(diǎn)。綜上可知,噴涂參數(shù)對等離子噴涂涂層孔隙率具有顯著的影響,而目前鮮見有關(guān)噴涂電流影響的報道。因此,作者采用大氣等離子噴涂技術(shù)在Q235B鋼板上制備了Cr2O3涂層,研究了噴涂電流對Cr2O3涂層微觀形貌與性能的影響,以期獲得結(jié)構(gòu)與性能優(yōu)異的Cr2O3涂層。

    1 試樣制備與試驗(yàn)方法

    圖1 Cr2O3粉的微觀形貌Fig.1 Micromorphology of Cr2O3 powder

    基體材料為Q235B鋼板,尺寸分別為5 mm×10 mm×10 mm、5 mm×42 mm×30 mm,顯微硬度為167.82 HV,用酒精、丙酮溶液超聲清洗并烘干,利用噴砂設(shè)備對鋼板表面進(jìn)行粗化處理,用壓縮空氣將其表面砂粒等殘余物清理干凈。涂層材料為Cr2O3粉,粒徑為35200 μm,純度為99.9%,微觀形貌如圖1所示,可知Cr2O3顆粒呈無規(guī)則形貌,顆粒尺寸大小不一。采用大氣等離子噴涂系統(tǒng)在基體上制備厚度為100150 μm的Cr2O3涂層,噴涂過程中通入氬氣與氫氣,流量分別為40,4.5 L·min-1,噴涂距離為110 mm,送粉率為30 g·min-1,噴涂電流分別為570,590,610,630,650 A。

    采用Hitachi TM3030型掃描電子顯微鏡觀察涂層表面與截面微觀形貌,采用Image J軟件對涂層表面孔隙的面積進(jìn)行統(tǒng)計,得到孔隙率。利用Rigaku Ultima IV型X射線衍射儀(XRD)對涂層表面物相進(jìn)行分析,采用銅鈀,Kα射線,電壓為40 kV,電流為30 mA,掃描速率為5 (°)·min-1,掃描范圍為10°100°。采用HXD-2000TM/LCD型數(shù)字式顯微硬度計對涂層的硬度進(jìn)行測試,載荷為2.94 N,保載時間為15 s,測3次取平均值。按照GB/T 5210-2006,用3M Scotch-Weld膠將直徑為20 mm的圓形錠子粘到相同面積的Cr2O3涂層上,放入烘箱中進(jìn)行100 ℃×2 h固化處理,固化后采用BGD 500型數(shù)顯拉開法附著力測試儀以恒定的速度平穩(wěn)加載拉力,直至錠子與涂層發(fā)生斷裂脫離,并根據(jù)斷裂情況判斷涂層的破壞類型,得到結(jié)合強(qiáng)度。采用Bruker-UMT Tribolab型摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)對基體和涂層的耐磨性能進(jìn)行研究,磨損方式為往復(fù)磨損,試樣尺寸為25 mm×15 mm×5 mm,載荷為50 N,滑動速度為5 cm·s-1,試驗(yàn)時間為600 s,對磨材料為直徑8 mm的Si3N4球,采用BrukerContourGT-K1型白光干涉儀測定磨損深度。

    2 試驗(yàn)結(jié)果與討論

    2.1 微觀形貌

    噴涂電流為570,590,610,630,650 A時,涂層表面平均孔隙率分別為5.68%,4.77%,4.26%,3.28%,2.18%。隨著噴涂電流的增加,粉體顆粒獲得的能量增大,顆粒的熔融程度增大,同時顆粒的飛行速度明顯增大,撞擊基體表面時的扁平化效果變好,因此所形成涂層的致密程度較高。以孔隙率最小(噴涂電流為650 A)和最大(噴涂電流為570 A)的涂層為例,對涂層試樣的微觀形貌進(jìn)行觀察。由圖2可以看出:噴涂電流為650 A時,涂層表面平整,與基體結(jié)合緊密,孔隙較少,未發(fā)現(xiàn)明顯裂紋及其他雜質(zhì);噴涂電流為570 A時,涂層表面凹凸不平,涂層與基體結(jié)合較差,孔隙較多,有明顯裂紋及未熔顆粒存在。

    2.2 物相組成

    由圖3可以看出:噴涂電流為570 A時,涂層的物相為Cr2O3;噴涂電流為650 A時,涂層主要由Cr2O3相、Cr1.3Fe0.7O3相組成。在噴涂電流較低時,粉體顆粒因未獲得足夠的能量而未能與基體表層發(fā)生反應(yīng),因此涂層與基體的結(jié)合方式為機(jī)械結(jié)合。當(dāng)噴涂電流較高時,撞擊基體的顆粒獲得足夠的能量,鉻、氧元素滲透到基體表層與鐵發(fā)生化學(xué)反應(yīng)形成新的物相Cr1.3Fe0.7O3,此時涂層與基體間形成了冶金結(jié)合。

    圖2 不同噴涂電流下制備得到涂層試樣的表面與截面形貌Fig.2 Surface (a-d) and cross-section (e-f) morphology of coating samples prepared at different spraying currents: (a-b) at low magnification and (c-d) at high magnification

    圖3 不同噴涂電流下制備得到涂層的XRD譜Fig.3 XRD patterns of coatings prepared at different spraying currents

    2.3 顯微硬度與結(jié)合強(qiáng)度

    當(dāng)噴涂電流為570,590,610,630,650 A時,涂層的平均顯微硬度分別為1 516.23,1 587.51,1 613.61,1 690.77,1 760.71 HV,基體硬度為167.82 HV??梢钥闯?,涂層的顯微硬度均高于基體的,且隨著噴涂電流的增大,硬度增大。結(jié)合前文分析可知,涂層的孔隙率越低,致密程度越高,其顯微硬度越高。

    當(dāng)噴涂電流為570,590,610,630,650 A時,涂層的平均結(jié)合強(qiáng)度分別為15.60,16.50,17.64,19.70,23.60 MPa,主要剝離形式均為涂層-基體界面剝離??芍S著噴涂電流的增大,涂層的結(jié)合強(qiáng)度增大。噴涂電流較大時,涂層的致密程度較高,顆粒與顆粒間的結(jié)合非常緊密,并且涂層與基體形成冶金結(jié)合,因此結(jié)合強(qiáng)度較大;噴涂電流較小時,涂層的致密程度較差,顆粒與顆粒間結(jié)合較差,涂層與基體間也只是單一的機(jī)械結(jié)合,因此結(jié)合強(qiáng)度較小。

    2.4 耐磨性能

    當(dāng)噴涂電流為570,590,610,630,650 A時,涂層的平均摩擦因數(shù)分別為0.562 0,0.511 0,0.477 8,0.455 5,0.436 9,均低于基體的(0.706 2)。由圖4可知:在試驗(yàn)初期,基體的摩擦因數(shù)增加幅度較大,但是在超過450 s后摩擦因數(shù)迅速減小,這是因?yàn)樵谀Σ吝^程中,大量基體脫落導(dǎo)致產(chǎn)生較多磨粒,引起摩擦因數(shù)的下降;隨著摩擦?xí)r間的延長,涂層的摩擦因數(shù)增加并最終趨于平穩(wěn),且高電流下的涂層具有最小且最穩(wěn)定的摩擦因數(shù)。隨著噴涂電流的增大,涂層的孔隙率降低,顆粒間的內(nèi)聚強(qiáng)度增大,因此摩擦因數(shù)減小。當(dāng)噴涂電流為570,590,610,630,650 A時,涂層的平均磨損深度分別為0.006,0.006,0.005,0.005,0.004 mm,而基體的平均磨損深度為0.012 mm。由此可知,涂層的耐磨性能明顯優(yōu)于基體的,且涂層的致密程度越高,其耐磨性能越好。

    圖4 基體與不同噴涂電流下制備得到涂層的摩擦因數(shù)隨時間的 變化曲線Fig.4 Curves of friction coefficient vs time of the substrate and the coatings prepared at different spraying currents

    3 結(jié) 論

    (1) 隨著噴涂電流的增大,Cr2O3涂層的孔隙率減??;當(dāng)噴涂電流為650 A時,涂層的孔隙率最低,僅為2.18%,涂層表面平整,與基體結(jié)合緊密,未發(fā)現(xiàn)明顯裂紋及未熔顆粒;噴涂電流為570 A時,涂層的物相為Cr2O3,涂層與基體的結(jié)合方式為機(jī)械結(jié)合,當(dāng)噴涂電流增至650 A時,涂層主要由Cr2O3相、Cr1.3Fe0.7O3相組成,涂層與基體間形成了冶金結(jié)合。

    (2) 當(dāng)噴涂電流由570 A增大至650 A時,涂層的顯微硬度由1 516.23 HV升高至1 760.71 HV,結(jié)合強(qiáng)度由15.60 MPa增大至23.60 MPa,摩擦因數(shù)由0.562 0減小至0.436 9,磨損深度由0.006 mm減小至0.004 mm,涂層的耐磨性能變好。

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