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    地下連續(xù)墻支護(hù)結(jié)構(gòu)的深基坑開挖過程分析

    2020-10-30 04:26:36曹文峰張俊騰張李平
    工程質(zhì)量 2020年4期
    關(guān)鍵詞:彎矩工序土體

    曹文峰,張俊騰,張李平

    (1.福建農(nóng)業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院 園藝園林學(xué)院,福建 福州 350119;2.福建林業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院 建筑工程系,福建 南平 353000)

    0 引言

    自世界上第一條地鐵在英國倫敦誕生以來,地鐵作為一種大運(yùn)量、長(zhǎng)距離、環(huán)保低碳、高效便捷的運(yùn)輸工具在城鎮(zhèn)內(nèi)部大量出現(xiàn)。與世界發(fā)達(dá)國家相比,我國地鐵建設(shè)雖然起步較晚,但隨著城鎮(zhèn)化的快速推進(jìn),我國地鐵迎來建設(shè)高潮。截至 2018 年 12 月底,我國已有 32 個(gè)城市開通地鐵,運(yùn)營總里程已達(dá) 5 066.76 km,車站 3 202 座,通車總里程居世界第一位。在地鐵的建設(shè)過程中,區(qū)間一般采用盾構(gòu)方式,但車站建設(shè)一般采用開挖基坑的方式建設(shè)。由于受道路、管線和建筑物密集的限制,一般均采用有支護(hù)形式開挖。在開挖的過程中,各種荷載疊加,工況復(fù)雜,因此地鐵車站深基坑開挖施工過程的安全性成為施工中必須面對(duì)和解決的重要問題[1]。

    從地鐵車站基坑支護(hù)形式來看,主要有混凝土地下連續(xù)墻、混凝土圍護(hù)樁、土釘墻、SMW 工法樁、鉆孔灌注樁等形式。其中混凝土地下連續(xù)墻整體剛度大、防滲效果好、安全系數(shù)高、可兼做主體結(jié)構(gòu)等特點(diǎn),是地鐵車站建設(shè)過程中常用的一種支護(hù)形式。

    地鐵車站基坑開挖將會(huì)導(dǎo)致基坑周邊土體位移和應(yīng)力的改變,且這種改變?cè)谲浲恋貐^(qū)變化更為明顯[2-4],因此在基坑開挖前,需對(duì)基坑內(nèi)土體分層開挖,并對(duì)基坑各工況下穩(wěn)定性進(jìn)行設(shè)計(jì)驗(yàn)算[5-7]。本文以某地鐵車站基坑開挖為例,利用 PLAXIS2D 有限元軟件,對(duì)該基坑工程進(jìn)行數(shù)值模擬分析,論證各開挖工況下基坑的安全情況。

    1 PLAXIS 軟件

    1.1 軟件簡(jiǎn)介

    1987 年,荷蘭 Technische Universiteit Delft 開發(fā)設(shè)計(jì)了 PLAXIS 軟件,目的是為了解決荷蘭國內(nèi)的軟土地基開挖穩(wěn)定性工程問題。目前該軟件廣泛應(yīng)用于世界范圍內(nèi)的路堤工程、基礎(chǔ)工程和基坑工程領(lǐng)域,在國內(nèi)各設(shè)計(jì)、施工等單位也得到廣泛應(yīng)用。

    1.2 本構(gòu)模型

    PLAXIS 軟件提供了 2 種常用的土體分析本構(gòu)模型,分別是 MOHR-COULOMB 模型(理想塑性)和HARDENING-SOIL 模型(各向同性 HARDENING)。本文采用 MOHR-COULOMB 模型進(jìn)行計(jì)算。

    2 工程概況

    某地鐵車站總長(zhǎng)度 386.7 m,站臺(tái)標(biāo)準(zhǔn)段寬 20.2 m,底板埋深約為 15.46 m?;訃o(hù)結(jié)構(gòu)采用地下連續(xù)墻+內(nèi)撐形式。地下連續(xù)墻厚度 800 mm,采用 C30 鋼筋混凝土。坑內(nèi)共設(shè)置 3 道內(nèi)撐,從上到下第 1 道為鋼筋混凝土(C 30)支撐,截面尺寸為 0.8 m×0.9 m,水平間距 6 m;第 2、3 道為鋼管支撐,尺寸為φ=609 mm,t=16 mm,水平間距 3 m,分別位于地下 1.5、5.5、10.5 m。根據(jù) GB 50007-2011《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定,本基坑安全等級(jí)為一級(jí),基坑側(cè)壁重要性系數(shù)取 1.1;支護(hù)結(jié)構(gòu)最大允許水平位移≤0.25 % H(H 為基層開挖深度)且≤0.03 m;地面最大允許沉降≤0.15 % H 且≤0.03 m?;炷羶?nèi)支撐和鋼管內(nèi)支撐主要計(jì)算參數(shù)如表 1~2 所示。

    3 工程地質(zhì)條件

    根據(jù)工程地質(zhì)勘察報(bào)告及有關(guān)設(shè)計(jì)資料,車站基坑內(nèi)各地層巖性特征如下:第①層為素填土,平均層厚3.2 m,主要由黏性土回填形成,中夾雜少量中砂和碎石;第②層為中硬黏性土,平均層厚 3.4 m,中密,壓縮性低;第③層為砂性土,平均層厚 3.6 m,含黏粒,夾雜少量有機(jī)質(zhì);第④層為中密卵石,平均層厚 2.8 m,分選性好,局部夾雜黏土;第⑤層為中風(fēng)化花崗巖,未揭穿,有少量風(fēng)化裂隙。各土層主要物理力學(xué)參數(shù)如表 3 所示。

    表1 混凝土內(nèi)支撐主要計(jì)算參數(shù)

    表2 鋼管內(nèi)支撐主要計(jì)算參數(shù)

    表3 基坑各土層主要物理力學(xué)參數(shù)

    4 模型構(gòu)建

    因該車站基坑為狹長(zhǎng)型,為簡(jiǎn)化計(jì)算,取最不利斷面進(jìn)行分析計(jì)算。因本基坑長(zhǎng)度相對(duì)于寬度較大,最不利斷面為橫斷面,故本基坑可簡(jiǎn)化為平面應(yīng)變問題,可只取基坑寬度 1/2 進(jìn)行計(jì)算。為更好地模擬荷載分布情況,本工程計(jì)算寬度取 40 m。一般而言,深基坑開挖過程中,荷載在一倍于開挖深度內(nèi)有較大的影響,故本工程模型計(jì)算深度取 50 m。由此建立寬度為 40 m、深度為50 m 的計(jì)算模型。地面荷載按 25 kN/m 等效設(shè)置,布置在基坑邊緣 5 m 處。

    4.1 計(jì)算模型

    本工程網(wǎng)格疏密程度為中等,采用 15 節(jié)點(diǎn)單元模擬土體,間距為 1 m,格柵間分隔數(shù)為 1,重力加速度取 9.8 m/s2。為提高地下連續(xù)墻附近變形情況模擬的精確性,在地下連續(xù)墻附近對(duì)網(wǎng)格線加密,共劃分單元數(shù)177,節(jié)點(diǎn)數(shù) 1 555,應(yīng)力點(diǎn)數(shù) 2 100,網(wǎng)格數(shù)為 2 684 個(gè)。鋼筋混凝土地下連續(xù)墻用板單元進(jìn)行模擬,鋼筋混凝土內(nèi)撐和鋼管內(nèi)撐均采用點(diǎn)對(duì)點(diǎn)錨桿單元進(jìn)行模擬。根據(jù)本工程實(shí)際情況,設(shè)定各邊界位移條件,其中基坑模型的左、右邊界水平方向位移為零;豎直方向允許發(fā)生變形;下邊界任意方向的變形為零。計(jì)算模型如圖 1 所示。

    圖1 計(jì)算模型圖

    4.2 計(jì)算工況

    根據(jù)經(jīng)批準(zhǔn)的專項(xiàng)施工方案,將本車站基坑開挖劃分為如下 8 個(gè)施工加載工況:工況①施工鋼筋混凝土地下連續(xù)墻,施加地面荷載;工況②開挖第一層土體至第一道內(nèi)撐下 0.5 m;工況③施作第一道鋼筋混凝土內(nèi)撐;工況④待第一道鋼筋混凝土支撐達(dá)到設(shè)計(jì)要求強(qiáng)度后,開挖第二層土體至第二道內(nèi)撐下 0.5 m 處;工況⑤施作第二道內(nèi)撐;工況⑥開挖第三層土體至第三道內(nèi)撐下 0.5 m 處;工況⑦施作第三道內(nèi)撐;工況⑧開挖至設(shè)計(jì)標(biāo)高。對(duì)工況①~⑧進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算,得出各施工工序下坑底、地下連續(xù)墻變形和內(nèi)撐軸力及地下連續(xù)墻剪力、彎矩變化情況和坑外土體變形情況。

    5 各工況數(shù)值模擬情況

    5.1 地下連續(xù)墻水平變形情況

    經(jīng)分析計(jì)算可知,地下連續(xù)墻水平位移隨著開挖深度的增加而變大。由于坑內(nèi)土體開挖導(dǎo)致基坑外土體產(chǎn)生向基坑內(nèi)的土壓力,且由于第 1 道支撐在墻頂以下1.5 m 處,此時(shí)地下連續(xù)墻相當(dāng)于懸臂梁狀態(tài),因此地下連續(xù)墻水平位移最大值出現(xiàn)在墻頂位置。在工序 2 狀態(tài)下,基坑第一層土體已經(jīng)開挖,此時(shí)地下連續(xù)墻最大水平位移為 3.03 mm;工序 3 狀態(tài)下,施加第一道內(nèi)支撐,地下連續(xù)墻最大水平位移為 3.38 mm,水平位移有增大的趨勢(shì),主要是由于第一道內(nèi)撐為鋼筋混凝土內(nèi)撐,施工完畢后達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度需要一定時(shí)間,此時(shí)地下連續(xù)墻仍屬于無內(nèi)撐狀態(tài),在坑外土體壓力下,向坑內(nèi)水平位移進(jìn)一步增大。隨著開挖工序的進(jìn)行,坑內(nèi)土體不斷被挖除,地下連續(xù)墻下部水平位移也不斷增大。在第 2、3 道橫撐處,由于橫撐的支撐作用,地下連續(xù)墻水平位移受到一定約束。工序 2~8 地下連續(xù)墻水平位移情況如圖 2 所示。

    5.2 坑內(nèi)土體回彈情況

    圖2 工序 2~8 地下連續(xù)墻水平位移情況

    在基坑施工前,坑內(nèi)外土體處于應(yīng)力平衡狀態(tài)。隨著基坑的開挖,這種原有的應(yīng)力平衡狀態(tài)被打破,變形隨之發(fā)生。隨著基坑開挖的進(jìn)行,坑內(nèi)土體不斷處于卸載狀態(tài),坑底土體有回彈和涌起現(xiàn)象發(fā)生。在工序 2 狀態(tài)下,第一層土體已經(jīng)被開挖,此時(shí)坑底土體有回彈現(xiàn)象,變形為 2.8 mm。在工序 4 狀態(tài)下,此時(shí)底 2 層土體已經(jīng)開挖且第 2 道內(nèi)撐尚未施加,此時(shí)坑底土體有明顯的回彈現(xiàn)象,變形為 4.79 mm,且越接近基坑中心位置,位移越大(見圖 3)。在工序 8(見圖 4)狀態(tài)下,基坑土體進(jìn)一步卸載,坑內(nèi)土體最大位移量已接近 10.92 mm,且最大變形量仍出現(xiàn)在基坑中心位置。

    圖3 工序 4 狀態(tài)下基坑垂直變形情況

    圖4 工序 8 狀態(tài)下基坑垂直變形情況

    5.3 基坑外土體變形情況

    由于考慮到地面荷載按 25 kN/m 布置,因此經(jīng)過計(jì)算發(fā)現(xiàn)在地面荷載處出現(xiàn)沉降溝現(xiàn)象。在工況1~3,地面最大沉降均出現(xiàn)在荷載布置處,最大沉降為5.21 mm。隨著開挖工作的進(jìn)行,地面荷載處位移雖繼續(xù)增大,但速率明顯放緩。從計(jì)算情況來看,坑外一定范圍內(nèi)的土體均有位移現(xiàn)象發(fā)生。從橫向來看,在工序 1 情況下,在基坑外側(cè) 30 m 處仍監(jiān)測(cè)到位移現(xiàn)象發(fā)生,且隨著開挖的進(jìn)行,坑外土體的位移影響范圍逐漸縮小,到了工序 8 情況下,最大影響范圍為基坑外20 m 左右。從縱向來看,隨著基坑開挖深度的增加,坑內(nèi)土體位移影響范圍隨之增大。在工序 2 情況下,坑內(nèi)土體位移約延伸到地面以下 35 m 處;在工序 8 情況下,在地面以下 45 m 處仍有位移現(xiàn)象發(fā)生。

    5.4 地下連續(xù)墻內(nèi)力情況

    在工序 2 狀態(tài)下,地下連續(xù)墻處于懸臂狀態(tài),承受負(fù)彎矩,最大彎矩值為 79.75 kN·m,出現(xiàn)在第一道橫撐處。隨著開挖的進(jìn)行,彎矩極值隨之下探,且最大彎矩值不斷增大。在工序 6 狀態(tài)下,最大彎矩值為 100.73 kN·m,出現(xiàn)在深度約 13 m 處;在工序8狀態(tài)下,最大彎矩值為 156.01 kN·m,出現(xiàn)在深度約 16 m 處,且在 3 道支撐處,彎矩明顯有反轉(zhuǎn)現(xiàn)象發(fā)生,工序 2、4、6、8 地下連續(xù)墻彎矩圖如圖 5 所示。從剪力情況來看,隨著開挖深度的增加,坑外土體向坑內(nèi)的擠入效應(yīng)更加明顯,墻內(nèi)剪力也隨之增大,在三道內(nèi)撐處均出現(xiàn)剪力極值現(xiàn)象,且由于內(nèi)撐的支撐作用,剪力出現(xiàn)正負(fù)突變。

    圖5 工序 2 、4、6 、8 地下連續(xù)墻彎矩圖

    6 結(jié)論

    由于地質(zhì)情況復(fù)雜,危險(xiǎn)性大,因此深基坑工程是跨多學(xué)科的系統(tǒng)工程[8],且風(fēng)險(xiǎn)貫穿勘察、設(shè)計(jì)、施工、監(jiān)測(cè)等各個(gè)環(huán)節(jié),坑外不當(dāng)堆載、降雨、開挖、擾動(dòng)等各種不利因素都可能對(duì)其造成安全影響[9],因此在基坑施工前,通過有限元分析軟件對(duì)基坑的變形和支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力及變形情況進(jìn)行模擬計(jì)算是很有必要的。

    1)該地鐵車站基坑工程采用地下連續(xù)墻 +1 道鋼筋混凝土內(nèi)撐 +2 道鋼管內(nèi)撐作為圍護(hù)結(jié)構(gòu)體系,整體剛度較大、穩(wěn)定性較好,滿足施工要求。地下連續(xù)墻水平位移和豎直位移均小于 30 mm,最大側(cè)向位移為基坑開挖深度的 0.022 %,小于報(bào)警值。地下連續(xù)墻側(cè)向變形形態(tài)為內(nèi)弧形,且最大位移出現(xiàn)在墻頂位置。受 3 道內(nèi)支撐的作用,其變形在橫撐處有縮減現(xiàn)象發(fā)生。

    2)隨著坑內(nèi)土體的不斷卸載,坑內(nèi)土體應(yīng)力平衡狀態(tài)被打破,坑內(nèi)土體有明顯的回彈現(xiàn)象,且越靠近基坑中心位置回彈現(xiàn)象越明顯。因此開挖到設(shè)計(jì)標(biāo)高處時(shí),為了基坑安全需及時(shí)施作底板。

    3)坑外土體影響范圍一般為基坑寬度的 3 倍左右,深度為基坑深度的 2 倍左右。在地面荷載處,出現(xiàn)沉降溝現(xiàn)象,因此需對(duì)地面構(gòu)筑物沉降現(xiàn)象加強(qiáng)監(jiān)測(cè)。

    PLAXIS2D 有限元分析軟件能夠精確模擬基坑開挖過程,能對(duì)基坑土體變形和圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形和內(nèi)力變化數(shù)值模擬,精度能夠滿足施工需要。在實(shí)際施工過程中,基坑的變形、地表沉降及支撐內(nèi)力等受坑外堆載、基坑暴露時(shí)間、降雨等外界環(huán)境因素影響較大,因此應(yīng)對(duì)基坑變形情況加強(qiáng)監(jiān)測(cè),并及時(shí)有效應(yīng)對(duì),確?;诱w安全穩(wěn)定。

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