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    船用柴油機(jī)SCR系統(tǒng)流場均勻性分析及結(jié)構(gòu)優(yōu)化

    2020-10-10 20:43:34肖飛朱良兵
    機(jī)電信息 2020年27期
    關(guān)鍵詞:均勻性數(shù)值計算

    肖飛 朱良兵

    摘要:以某拖輪柴油機(jī)排放煙氣為處理對象,通過Fluent軟件進(jìn)行系統(tǒng)內(nèi)流場數(shù)值計算,探究煙氣催化還原脫硝系統(tǒng)內(nèi)的流場分布,并以催化劑入口橫截面的速度均勻性、速度偏角、氨濃度均勻性為指標(biāo),對反應(yīng)器結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化。結(jié)果表明,在系統(tǒng)反應(yīng)器中安裝導(dǎo)流結(jié)構(gòu),能有效提高催化劑入口煙氣的均勻性,此時催化劑入口的速度均勻性、速度偏角、氨濃度均勻性分別為12.8%、7.05%、9.03%。

    關(guān)鍵詞:柴油機(jī)煙氣;選擇性催化還原;數(shù)值計算;均勻性

    0 ? ?引言

    目前主要通過選擇性催化還原(Selective Catalytic Reduction,SCR)技術(shù)控制船用柴油機(jī)排放尾氣中氮氧化物的含量。SCR脫硝技術(shù)的基本原理是以催化劑為核心,柴油機(jī)尾氣中的NOx與添加的還原劑進(jìn)行氧化還原反應(yīng),促使NOx轉(zhuǎn)化為無害的N2和H2O,其中船用柴油機(jī)SCR系統(tǒng)使用的還原劑主要是以尿素?zé)峤猱a(chǎn)生的NH3[1]。

    本文以某6 000 t拖輪主柴油機(jī)排放煙氣為處理對象,以催化劑入口的速度均勻性、速度偏角、氨濃度均勻性為指標(biāo),對SCR脫硝系統(tǒng)內(nèi)的流場分布進(jìn)行分析,探究催化劑入口橫截面的流場均勻性。

    催化劑入口橫截面的速度均勻性、速度偏角、氨濃度均勻性等指標(biāo)對系統(tǒng)整體的脫硝效率均有較大影響。速度不均勻、速度偏角過大、氨濃度不均勻會導(dǎo)致局部催化劑區(qū)域過載、反應(yīng)過于集中、氨逃逸量過大等問題,均會造成脫硝反應(yīng)效率嚴(yán)重下降。中國船級社(China Classification Society,CCS)頒布的SCR系統(tǒng)指南中明確要求須對SCR系統(tǒng)進(jìn)行廢氣流場均勻度計算,要求還原劑氨通過催化劑入口橫截面時,其濃度在該截面上的均勻度不低于85%[2]。同時,參考陸用領(lǐng)域相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)——我國國家能源局與工業(yè)和信息化部均制定了相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)[3-4],要求在100%鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量(Boiler Maximum Continue Rate,BMCR)工況下,在第一層催化劑入口處煙氣流速均勻度、煙氣速度偏角、煙氣溫度偏差系數(shù)、NH3/NOx摩爾比偏差系數(shù)均須滿足相關(guān)要求,如表1所示。

    1 ? ?SCR脫硝系統(tǒng)裝置

    某6 000 t拖輪主柴油機(jī)尾氣脫硝系統(tǒng)主要由混合管路、SCR反應(yīng)器、尿素噴射單元、尿素存儲單元、控制系統(tǒng)等裝置組成。本文主要針對SCR反應(yīng)器內(nèi)的流場進(jìn)行分析,延長反應(yīng)器入口管路后SCR反應(yīng)器的內(nèi)流場模型如圖1所示,模型尺寸與實際裝置尺寸為1:1。

    某6 ?000 t拖輪主柴油機(jī)尾氣脫硝系統(tǒng)進(jìn)口風(fēng)量12 ?900 Nm3/h,煙氣溫度最高550 ℃,SCR反應(yīng)器中設(shè)置2層催化劑。

    2 ? ?流場分析

    2.1 ? ?網(wǎng)格劃分

    根據(jù)該模型特點,采用Ansys meshing軟件進(jìn)行網(wǎng)格劃分。網(wǎng)格模型如圖2所示。

    2.2 ? ?數(shù)學(xué)模型選擇

    為分析某6 000 t拖輪主機(jī)SCR系統(tǒng)內(nèi)流場與氨濃度分布情況,本次計算采用CFD數(shù)值模擬的方法。

    2.2.1 ? ?連續(xù)相模型

    柴油機(jī)尾氣從煙氣反應(yīng)器入口以一定速度進(jìn)入,經(jīng)過一定長度的管道后,進(jìn)入催化反應(yīng)段,尾氣中的NOx在催化劑內(nèi)表面與還原劑發(fā)生反應(yīng),去除尾氣中絕大部分的氮氧化物,然后從反應(yīng)器出口排除。

    本文計算流體的雷諾數(shù)Re為75 808>4 000[5-6],因此,針對柴油機(jī)尾氣,需應(yīng)用連續(xù)相湍流模型。本文采用Realizable k-ε模型對連續(xù)相柴油機(jī)尾氣進(jìn)行數(shù)值計算,其控制方程如式(2)(3)所示[7]。

    湍動能k的微分方程:

    +=μ

    +

    +

    Gk+Gb-ρε-YM+Sk ? ?(2)

    脈動動能耗散率的微分方程:

    +=μ

    +

    +

    C1Eε-C2ρ+Sε ?(3)

    式中:μ為湍流粘度(Pa·s);ρ為湍流密度(kg/m3);ui、uj為湍流時均速度(m/s);Gk為由時均速度梯度引起的湍動能k的產(chǎn)生項;Gb為由浮升力引起的湍動能的產(chǎn)生項,對不可壓縮流體,有Gb=0;YM為可壓縮流中的脈動擴(kuò)張項,對不可壓縮流體,有YM=0;C1、C2為經(jīng)驗常數(shù),C2=1.9;σk、σε分別為湍動能k和耗散率ε對應(yīng)的Prandtl數(shù),σk=1.0,σε=1.2;Sk、Sε為用戶定義的源項。

    計算不可壓縮氣體模型,由于溫度對流體密度、粘度影響較大,因此加載能量方程;另外,柴油機(jī)尾氣是多組分混合物,故采用組分輸運模型模擬計算尾氣的實際流動情況。

    2.2.2 ? ?化學(xué)反應(yīng)模型

    SCR技術(shù)常用的還原劑是尿素?zé)峤馍傻腘H3,尿素?zé)峤夥磻?yīng)方程式如式(4)(5)(6)所示。

    CO(NH2)2·5H2O(aq)→CO(NH2)2(s)·5H2O ?(4)

    CO(NH2)2(s)→NH3+HNCO ? ? ? (5)

    HNCO+H2O→NH3+CO2 ? ? (6)

    當(dāng)質(zhì)量分?jǐn)?shù)為40%的尿素從噴槍中以一定的速度、噴射角度進(jìn)入柴油機(jī)尾氣中時,溶液中的水開始蒸發(fā),待水分蒸發(fā)完全,生成固態(tài)的尿素顆粒,此時尿素顆粒開始受熱分解,生成異氰酸和氨氣[8]。另外,異氰酸也會和水反應(yīng)生成氨氣和二氧化碳。

    考慮到尿素?zé)峤夥磻?yīng),在加載組分輸運模型的同時,也加載有限速率化學(xué)反應(yīng)模型,計算流體流動過程中發(fā)生化學(xué)反應(yīng)的情況。

    2.2.3 ? ?離散相模型

    在尿素噴射進(jìn)入柴油機(jī)尾氣的過程中,尿素溶液以液滴的形式進(jìn)入反應(yīng)器,因此采用DPM模型計算尿素噴射的情況,噴嘴模型采用空氣輔助霧化噴嘴模型,噴嘴噴射角度為15°,尿素噴射流量為18 L/h,輔助空氣背壓為300 kPa(3 bar)。

    2.3 ? ?邊界條件

    進(jìn)口邊界條件為mass-flow-inlet,速度為4.62 kg/s,溫度為390 ℃。

    出口邊界條件為pressure-outlet,出口回流溫度為390 ℃,出口回流組分為煙氣。

    2.4 ? ?計算結(jié)果與分析

    某6 000 t拖輪主機(jī)SCR反應(yīng)器催化劑入口橫截面柴油機(jī)尾氣流速及氨濃度分布云圖如圖3所示。

    從圖3中可以看出,催化劑截面的中心區(qū)域明顯呈高流速,同時中心位置氨濃度也高,這會導(dǎo)致中心區(qū)域的催化劑過載,氨逃逸濃度升高,催化還原反應(yīng)效率嚴(yán)重下降,從而使反應(yīng)器出口的尾氣中NOx濃度超標(biāo)。

    為定量分析催化劑入口截面速度和氨濃度分布的不均勻性,以RSD公式進(jìn)行評價。其中,RSD越大,分布越不均勻,對反應(yīng)器脫硝效果越不利。通過式(1)計算出催化劑入口截面的速度相對標(biāo)準(zhǔn)偏差、速度偏角、NH3/NOx的摩爾比相對標(biāo)準(zhǔn)偏差分別為21.76%、11.02%、30.24%。由此可見,此時反應(yīng)器內(nèi)催化劑入口橫截面的流場均勻性較差,尾氣與還原劑的混合均勻度也較差。因此,須對反應(yīng)器進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化。

    3 ? ?反應(yīng)器結(jié)構(gòu)優(yōu)化

    根據(jù)反應(yīng)器內(nèi)流場分布,在反應(yīng)器入口后面(圓變方的區(qū)域)增加一個導(dǎo)流裝置。增加導(dǎo)流裝置后的流體域模型如圖4所示。

    對優(yōu)化后的流體域模型采用與本文第2節(jié)一樣的網(wǎng)格劃分方法進(jìn)行網(wǎng)格劃分以及采用相同的模型和邊界條件設(shè)置后,經(jīng)過計算,得到如圖5所示的計算結(jié)果。

    從圖5可以看出,催化劑入口橫截面的流速及氨濃度分布較優(yōu)化前均較為均勻。通過公式(1)計算出催化劑入口截面的速度相對標(biāo)準(zhǔn)偏差、速度偏角、NH3/NOx的摩爾比相對標(biāo)準(zhǔn)偏差分別為12.8%、7.05%、9.03%。此計算結(jié)果滿足CCS規(guī)范要求。

    4 ? ?結(jié)論

    (1)未增加導(dǎo)流裝置前,SCR反應(yīng)器內(nèi)催化劑入口截面的流速以及氨濃度分布均勻性較差,催化劑入口截面的速度相對標(biāo)準(zhǔn)偏差、速度偏角、NH3/NOx的摩爾比相對標(biāo)準(zhǔn)偏差分別為21.76%、11.02%、30.24%。

    (2)增加導(dǎo)流裝置后,SCR反應(yīng)器內(nèi)催化劑入口截面的流速以及氨濃度分布均勻性均有較大提升,此時催化劑入口截面的速度相對標(biāo)準(zhǔn)偏差、速度偏角、NH3/NOx的摩爾比相對標(biāo)準(zhǔn)偏差(不均勻度)分別為12.8%、7.05%、9.03%。此計算結(jié)果滿足CCS船級社規(guī)范中混合均勻度不低于85%的要求。

    [參考文獻(xiàn)]

    [1] 趙彥光.柴油機(jī)SCR技術(shù)尿素噴霧熱分解及氨存儲特性的試驗研究[D].北京:清華大學(xué),2012.

    [2] 中國船級社.選擇性催化還原(SCR)系統(tǒng)認(rèn)可及檢驗指南[Z].

    [3] 燃煤煙氣凈化SCR脫硝流場模擬試驗技術(shù)規(guī)范:JB/T 12131—2015[S].

    [4] 燃煤電廠SCR煙氣脫硝流場模擬技術(shù)規(guī)范:DL/T 1418—2015[S].

    [5] 陳敏恒,叢德滋,方圖南,等.化工原理[M].3版.北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2012.

    [6] TU J Y,YEOH G H,LIU C Q.Computational Fluid Dynamics: A Practical Approach[M].2nd ed.Waltham:Elsevier Butterworth-Heinemann,2009.

    [7] 張師帥.CFD技術(shù)原理與應(yīng)用[M].武漢:華中科技大學(xué)出版社,2016.

    [8] 陳海江.MAN 6S50MC-C型柴油機(jī)SCR催化反應(yīng)器結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計與性能優(yōu)化[D].大連:大連海事大學(xué),2013.

    收稿日期:2020-07-28

    作者簡介:肖飛(1987—),男,陜西紫陽人,工程師,研究方向:船舶環(huán)保技術(shù)。

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