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    基于nCode某水電站橋機(jī)減速機(jī)輸出軸疲勞壽命分析

    2020-10-09 06:43:16何中偉舒崚峰
    水電站機(jī)電技術(shù) 2020年9期
    關(guān)鍵詞:橋機(jī)鍵槽減速機(jī)

    何中偉,舒崚峰,錢 瑭

    (中國電建華東勘測設(shè)計研究院,浙江 杭州311122)

    隨著水電行業(yè)的蓬勃發(fā)展以及國內(nèi)水電站規(guī)模的擴(kuò)張,對水電站專用橋機(jī)的載荷和性能要求也逐步提高[1],因此越來越多人投入到橋機(jī)結(jié)構(gòu)應(yīng)力及疲勞分析研究中,其中又以減速器研究居多。劉海全[2]在論文中運(yùn)用Ansys自帶Fatig工具箱對減速器輸出軸進(jìn)行疲勞分析,但其采用的工具箱過于簡化,尤其在荷載序列方面,只有單向受力,而實(shí)際減速機(jī)能夠雙向減速;盧黎明等[3]采用基于nCode技術(shù)對滾動軸承進(jìn)行疲勞分析,發(fā)現(xiàn)圓柱滾子軸承和滾滑軸承的圓柱滾子與內(nèi)圈接觸面的損傷比圓柱滾子與外圈接觸面的損傷更嚴(yán)重;李光尚等[4]在論文中提到,Gerber模型相較于其他模型,能更有效模擬韌性材料疲勞壽命。本文將針對某水電站橋機(jī)減速機(jī)輸出軸斷裂問題,基于nCode平臺進(jìn)行疲勞壽命分析。

    1 模型建立

    1.1 模型參數(shù)

    某水電站橋機(jī)荷載為210t/50t,所用減速機(jī)型號SNT-160,扭矩為325N·m,輸入軸轉(zhuǎn)速1000r/min,輸出軸轉(zhuǎn)速14r/min。減速機(jī)輸出軸具體參數(shù)如表1。

    建立減速機(jī)輸出軸三維模型如圖1所示。

    1.2 材料參數(shù)

    輸出軸材料43CrMo,彈性模量為2.1×1011Pa,泊松比為0.3,屈服強(qiáng)度為930MPa,抗拉強(qiáng)度為 1081MPa,密度為 7.8×103kg/m3,許用應(yīng)力為790MPa??刹榈脑摬牧系腟-N曲線如圖2所示。

    表1 減速機(jī)輸出軸參數(shù)

    圖1 減速機(jī)輸出軸三維模型

    2 有限元理論

    Gerber理論[5]能夠?qū)g性材料的拉伸平均應(yīng)力提供很好的擬合:

    圖2 材料S-N曲線

    式中:σa為交變應(yīng)力;σ-1為主應(yīng)力;σm為平均應(yīng)力;σb為許用應(yīng)力。

    應(yīng)變疲勞[6]公式:

    式中:σf為疲勞強(qiáng)度系數(shù),其值近似等價于靜態(tài)拉伸斷裂強(qiáng)度;b為疲勞強(qiáng)度值;εf為疲勞塑性系數(shù);c為疲勞塑性指數(shù)。

    3 有限元仿真

    3.1 網(wǎng)格劃分

    針對該減速機(jī)輸出軸進(jìn)行網(wǎng)格劃分,輸出結(jié)果如圖3所示,其中節(jié)點(diǎn)數(shù)23652個,單元數(shù)9562個。

    圖3 減速機(jī)輸出軸網(wǎng)格劃分

    3.2 約束和載荷

    根據(jù)現(xiàn)場運(yùn)行工況對減速機(jī)輸出軸施加約束和載荷,具體如下:

    (1)對軸承施加Cylindrical Support,約束徑向和軸向運(yùn)動,保證周向自由運(yùn)動;

    (2)軸肩處設(shè)置Fix Support,限制整個軸軸向運(yùn)動;

    (3)齒輪處施加旋轉(zhuǎn)扭矩,大小為325N·m;

    圖4 施加的約束和載荷

    (4)鍵槽處施加固定載荷,方向與齒輪處相反,扭矩保證與齒輪處載荷相同。

    3.3 定義時間荷載序列

    時間荷載由現(xiàn)場工況決定,其值決定了疲勞分析結(jié)果,針對該水電站橋機(jī)現(xiàn)場狀況,減速機(jī)需要進(jìn)行雙向工作,因此定義時間荷載為峰谷值,如圖5所示。

    圖5 時間荷載序列

    4 結(jié)果分析

    4.1 應(yīng)力變形分析

    對上述減速機(jī)輸出軸進(jìn)行仿真計算,從圖6中可以看出,等效應(yīng)力集中于前兩節(jié)軸根處,又以第二軸根處值最大,為735.86MPa;而鍵槽兩側(cè)根部應(yīng)力最大值為663.02MPa,兩側(cè)最大值皆小于該材料的最大許用應(yīng)力790MPa,因此該軸出現(xiàn)斷裂不是應(yīng)力過大造成。

    圖6 減速機(jī)輸出軸等效應(yīng)力云圖(Pa)

    從圖7可以看出,減速機(jī)輸出軸最大變形量出現(xiàn)在鍵槽前端,為1.3871mm,因為該處是整個軸的受力點(diǎn);從軸前端到鍵槽根部逐漸減小,因為軸承約束,后方基本不發(fā)生變形。

    圖7 減速機(jī)輸出軸變形云圖(m)

    4.2 疲勞分析

    基于nCode平臺進(jìn)行減速機(jī)輸出軸疲勞壽命分析,從圖8中可以很明顯看出,減速機(jī)輸出軸絕大部分處于安全區(qū)域,但靠近鍵槽處的根部,為明顯的疲勞脆弱區(qū),極易受到損傷。

    圖9為減速機(jī)輸出軸的安全系數(shù)云圖,一般而言,當(dāng)安全系數(shù)>1的時候,結(jié)構(gòu)能夠保證使用到設(shè)計壽命,而從圖中可以清晰看到在鍵槽周邊的安全系數(shù)接近0.3,遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于設(shè)計所需值1,表明此處在正常工況下,由于荷載反復(fù)極易疲勞失效,產(chǎn)生扭曲,嚴(yán)重導(dǎo)致斷裂。

    圖8 減速機(jī)輸出軸疲勞壽命云圖

    圖9 減速機(jī)輸出軸安全系數(shù)云圖

    4.3 試驗對比

    在某水電站現(xiàn)場進(jìn)行真機(jī)試驗,采用此結(jié)構(gòu)作為減速機(jī)輸出軸,經(jīng)過長期使用,如圖10,發(fā)現(xiàn)軸發(fā)生偏移,經(jīng)過拆卸后證實(shí)在鍵槽根部的兩側(cè)出現(xiàn)明顯裂紋,與上述仿真結(jié)果保持一致,證明該軸確實(shí)由于疲勞失效導(dǎo)致斷裂。

    圖10 減速機(jī)輸出軸現(xiàn)場照片

    5 結(jié)論和建議

    5.1 結(jié)論

    通過構(gòu)建某水電站減速機(jī)輸出軸三維模型進(jìn)行數(shù)值模擬仿真,并與現(xiàn)場試驗進(jìn)行對比,得出如下結(jié)論:

    (1)該減速機(jī)輸出軸在鍵槽根部出現(xiàn)明顯應(yīng)力集中現(xiàn)象,但在該材料許用應(yīng)力范圍內(nèi),強(qiáng)度滿足要求;而該軸頭部出現(xiàn)最大位移為1.3871mm,屬于合理變形。

    (2)經(jīng)疲勞壽命分析,該減速機(jī)鍵槽根部為脆弱區(qū)域,容宜發(fā)生斷裂;同時根據(jù)安全系數(shù)云圖可知鍵槽周邊安全系數(shù)小于設(shè)計要求值1,極易出現(xiàn)疲勞失效,導(dǎo)致輸出軸變形甚至斷裂。

    (3)通過現(xiàn)場試驗可知,減速機(jī)輸出軸在經(jīng)過長期使用后,鍵槽根部兩側(cè)發(fā)生斷裂,與數(shù)值模擬分析結(jié)果一致,驗證該軸由于疲勞失效導(dǎo)致斷裂。

    5.2 建議與解決方法

    針對該減速機(jī)輸出軸鍵槽根部斷裂現(xiàn)象,提出以下解決方法:

    (1)去除鍵槽,鍵槽連接的缺點(diǎn)就是無法承受重型載荷,所以針對大型橋機(jī)轉(zhuǎn)動時,不宜采用鍵槽連接。

    (2)采用脹套連接,這是新型的過盈連接方式,其連接件制造簡單,且拆裝方便,強(qiáng)度高且具有過載保護(hù)能力,不易斷裂。

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