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    抽水蓄能電站調(diào)壓室斷面面積選擇及相關(guān)影響研究

    2020-09-28 04:46:46劉君成丁景煥張建龍王震洲
    水電與抽水蓄能 2020年4期
    關(guān)鍵詞:托馬調(diào)壓室水輪機

    劉君成,丁景煥,張建龍,王震洲

    (國網(wǎng)新源控股有限公司技術(shù)中心,北京市 100161)

    1 前言

    調(diào)壓室對改善抽水蓄能電站水道系統(tǒng)運行條件具有重要作用,其中合理選擇調(diào)壓室穩(wěn)定斷面面積能夠使水位波動得到快速衰減,提高抽水蓄能電站水工建筑物和機組設(shè)備運行的穩(wěn)定性和供電質(zhì)量。因此,調(diào)壓室穩(wěn)定斷面面積尤為重要。如何合理確定調(diào)壓室穩(wěn)定斷面面積需要考慮諸多因素。本文將通過開展相關(guān)研究,探討調(diào)壓室穩(wěn)定斷面的選擇方法,提出相關(guān)結(jié)論。

    2 歷史研究概述

    20世紀初托馬(D.Thoma)按理想調(diào)節(jié)的假設(shè)首次導(dǎo)出調(diào)壓室臨界穩(wěn)定斷面公式,后來卡拉姆(J.,Clame)、加登(D.,Gaden)和耶格爾(C.Jaeger)等人在他的假設(shè)基礎(chǔ)上對托馬公式作了一些修正。1947~1951年實驗發(fā)現(xiàn)部分電站調(diào)壓室面積小于托馬臨界穩(wěn)定斷面但振蕩是衰減的,證明托馬公式不是唯一的標準。1958~1960年包瑞耳(L.Borel)在分析中考慮了包括機組特性和調(diào)速等多種影響因素,但在所給出的臨界斷面公式中也只引用水輪機特性參數(shù)。1963年村獺次男等人考慮了機組動力特性和調(diào)速作用導(dǎo)出一個公式,但對穩(wěn)定條件沒有給出分析論證,同時選用的調(diào)速方程也不同?!端娬菊{(diào)壓室穩(wěn)定斷面問題的研究》(董興林)結(jié)合國內(nèi)水輪機綜合特性曲線,通過計算機模型及參數(shù)調(diào)整進行計算分析,提出了較完整的臨界穩(wěn)定斷面公式(1),通過公式合理選定調(diào)速器各項參數(shù),能在小于托馬臨界穩(wěn)定斷面的情況下,滿足調(diào)節(jié)系統(tǒng)穩(wěn)定運行要求。

    圖1 水電站引水系統(tǒng)調(diào)壓室示意圖Figure 1 Schematic diagram of the diversion system surge chamber

    式中:L、f、Q、α——分別為圖1中AB段的長度、斷面積、瞬時流量和損失系數(shù);下標“0”表示穩(wěn)定時工況;

    l、φ、q、β——分別為圖1中BC段的長度、斷面積、瞬時流量和損失系數(shù);下標“0”表示穩(wěn)定時工況;

    FTh——托馬臨界斷面積;

    Td——緩沖時間常數(shù)。

    按水輪機綜合特性曲線計算可得s6和M。計算方法如下:先固定和η-μ關(guān)系曲線,然后求改二次曲線在工作點處切線的斜率,從而由式(4)和式(5)算得

    對理想水輪機(s6=M=1)情況:

    3 本文研究方法

    調(diào)壓室的波動可能有兩種:一種是動力不穩(wěn)定的,這種波動的振幅隨著時間逐漸增大;一種是動力穩(wěn)定的,波動的振幅最后趨近于一個常數(shù),稱為一個持續(xù)的穩(wěn)定周期的波動,它的一個極限情況是波動的振幅最后趨近零,而稱為一個衰減的波動。在設(shè)計調(diào)壓室時,必須要求波動是衰減的。

    調(diào)壓室波動的不穩(wěn)定性現(xiàn)象,首先發(fā)現(xiàn)于德國漢堡電站,促使托馬進行研究,提出了著名的調(diào)壓室波動的衰減條件。它的一個重要假定是波動的振幅是無限小的,即調(diào)壓室的波動是線性的,因此托馬條件不能直接應(yīng)用于大波動[1]。

    NB/T 35021—2014《水電站調(diào)壓室設(shè)計規(guī)范》規(guī)定,上游調(diào)壓室的穩(wěn)定斷面面積可按式(7)~式(9)計算[3]:

    式中:F——上游調(diào)壓室的穩(wěn)定斷面積,m2;

    FTh——托馬臨界穩(wěn)定斷面積,m2;

    L——壓力引水道(自水庫至調(diào)壓室)長度,m;

    f——壓力引水道斷面面積,m2;

    H0——發(fā)電最小毛水頭,即對應(yīng)上下游最小水位差、機組發(fā)出最大輸出功率式的毛水頭,m;

    α——自水庫至調(diào)壓室的水頭損失系數(shù)(包括局部水頭損失與沿程水頭損失),s2/m;

    v——壓力引水道的平均流速,m/s;

    hw0——壓力引水道水頭損失,m;

    hwm——調(diào)壓室下游壓力管道總水頭損失系數(shù)(包括壓力管道和尾水延伸管道水頭損失),m;

    K——系數(shù),一般可用1.0~1.1。

    下游調(diào)壓室的穩(wěn)定斷面面積可按式(10)~式(12)計算:

    式中:FTh——托馬臨界穩(wěn)定斷面積,m2;

    Lw——壓力尾水道長度,m;

    f——壓力尾水道斷面面積,m2;

    H0——發(fā)電最小毛水頭,m;

    α——下游調(diào)壓室至下游河道或水庫水頭損失系數(shù)(包括局部水頭損失與沿程水頭損失),s2/m;

    v——壓力尾水道的平均流速,m/s;

    hw0——壓力尾水道水頭損失,m;

    hwm——下游調(diào)壓室上游管道總水頭損失系數(shù)(包括壓力管道和尾水延伸管道水頭損失),m;

    K——系數(shù),一般可用1.0~1.1。

    托馬公式在推導(dǎo)的過程中做了以下假定:①調(diào)速器的靈敏度極高,達到理想的程度,使水輪機的出力保持固定不變;②水電站單獨運行;③忽略水輪機效率變化的影響;④波動的幅度極微小,在公式推導(dǎo)時對所有高于二階的微分量均略去不計[4]。華東勘測設(shè)計研究院與挪威Norconsult公司通過合作研究,在推導(dǎo)調(diào)壓室斷面面積時建立了一個四階動態(tài)解析模型,在這個模型的基礎(chǔ)上研究了水輪機效率特性、調(diào)速器參數(shù)、發(fā)電機自調(diào)節(jié)特性、調(diào)壓室底部流速頭、調(diào)壓室底部流道過流面積與壓力引水道過流面積的差異等因素對調(diào)壓室穩(wěn)定斷面的影響,提出了調(diào)壓室臨界斷面面積ECIDI/Norconsult修正公式,簡稱E/N修正公式。

    式中:ω——調(diào)壓室底部流道過流面積與壓力引水道過流面積之比的平方,;

    fc——調(diào)壓室底部流道過流面積,對于無連接管的簡單式調(diào)壓室,可以近似認為ω≈∞;

    hv——調(diào)壓室底部流道水流的流速頭,;

    vc——調(diào)壓室底部流道水流的流速,對于無連接管的簡單式調(diào)壓室,可以近似認為hv≈0;

    δ——水輪機效率相關(guān)項,,其中為水輪機相對效率對相對水頭的變化率,Hr為水輪發(fā)電機組額定水頭;為水輪機相對效率對相對流量的變化率,Qr為水輪發(fā)電機組額定流量,在設(shè)計前期無法得到水輪機效率特性的前提下,可用經(jīng)驗公式δ= 0.0009ns+1.044或者δ= 0.0029nq+1.044計算,其中ns、nq均為比轉(zhuǎn)速。

    E/N修正公式從理論推導(dǎo)方面考慮了水輪機效率特性等影響因素,使其計算結(jié)果較式(1)~式(5)計算的托馬臨界穩(wěn)定斷面面積增加10%~30%。工程實踐證明眾多調(diào)壓室在實際運行過程中均是安全的、穩(wěn)定的。

    4 抽水蓄能電站調(diào)壓室穩(wěn)定斷面選擇探討

    抽水蓄能電站在電力系統(tǒng)中承擔調(diào)峰、調(diào)頻及事故備用等作用,若要調(diào)壓室真正起到降低上游蝸殼壓力、提高下游尾水管真空度的作用,調(diào)壓室面積的選擇顯得尤為重要。

    在可研階段設(shè)計時,可按托馬公式計算出初步的穩(wěn)定斷面,結(jié)合數(shù)值計算進行敏感性分析,選取合適的安全系數(shù),在確保安全的前提下,盡量減小工程量,降低成本。下面將通過某典型電站可研階段的參數(shù)對調(diào)壓室斷面進行敏感性分析[2]。

    某典型電站裝機容量1200MW,額定水頭600m,輸水系統(tǒng)總長約2800m,其中引水系統(tǒng)長約1800m,尾水系統(tǒng)長約1000m。引水調(diào)壓室及尾水調(diào)壓室均為阻抗式,其中:引水調(diào)壓室大井直徑、小井直徑分別為10.0、3.0m,大井高度、小井高度分別為70.0、6.0m;尾水調(diào)壓室大井直徑、小井直徑分別為11.0、3.5m,大井高度、小井高度分別為62.5、63.0m。

    (1)上游調(diào)壓室面積敏感性分析。

    調(diào)壓室設(shè)計參數(shù)見表1,上游調(diào)壓室斷面面積敏感性分析結(jié)果見表2。

    表1 調(diào)壓室設(shè)計參數(shù)Table 1 Design parameters of surge chamber

    表2 上游調(diào)壓室斷面面積敏感性分析結(jié)果Table 2 Results of sensitivity analysis of the headrace surge chamber's cross-sectional area

    圖2 上游調(diào)壓室面積和蝸殼壓力變化Figure 2 The headrace surge chamber area and the volute pressure change

    由表2及圖2、圖3可知,當上游調(diào)壓室面積增大時,調(diào)壓室波動幅度減小,周期加長。蝸殼壓力與尾水管進口壓力也逐漸降低,但是變化不明顯[5]。因此,上游調(diào)壓室面積主要影響調(diào)壓室水位的變化,在導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律不變的情況下,對機組參數(shù)影響比較小[6]。

    圖3 上游調(diào)壓室斷面面積和水位變化Figure 3 The cross-sectional area of the headrace surge chamber and the change of water level

    (2)下游調(diào)壓室面積敏感性分析。

    由表3及圖4、圖5可知,當下游調(diào)壓室面積逐漸增大時,調(diào)壓室水位波動幅度減小,周期加長,蝸殼壓力與尾水管進口壓力也逐漸增加,尾水管進口壓力變化較明顯,機組轉(zhuǎn)速上升率變化較小[7]。因此,調(diào)壓室水位變幅及尾水管進口壓力變化與下游調(diào)壓室穩(wěn)定斷面面積變化敏感度較高。合適的調(diào)壓室穩(wěn)定斷面面積對尾水管進口真空度的改善具有積極作用[8]。

    圖4 下游調(diào)壓室斷面面積和尾水管進口壓力變化Figure 4 The tailrace surge chamber′s cross-sectional area and the Change in inlet pressure of draft tube

    圖5 下游調(diào)壓室斷面面積和水位變化Figure 5 The cross-sectional area of the headrace surge chamber and the change of water level

    5 研究結(jié)論

    (1)傳統(tǒng)調(diào)壓室斷面面積設(shè)計來源于托馬公式及后續(xù)研究成果,由調(diào)壓室臨界穩(wěn)定斷面積和調(diào)整系數(shù)確定,經(jīng)眾多工程案例驗證實際運行過程中均是安全的、穩(wěn)定的。

    (2)上游調(diào)壓室面積主要影響上游調(diào)壓室水位的變化,對機組參數(shù)影響比較小。當上游調(diào)壓室面積增大時,調(diào)壓室波動幅度減小,周期加長,蝸殼壓力與尾水管進口壓力也逐漸降低,但是變化不明顯。

    (3)下游調(diào)壓室面積主要影響下游調(diào)壓室水位的變化和尾水管進口壓力的變化。當下游調(diào)壓室面積逐漸增大時,調(diào)壓室水位波動幅度減小,周期加長,蝸殼壓力與尾水管進口壓力也逐漸增大,尾水管進口壓力變化較明顯。因此,選擇合適的調(diào)壓室面積可有效改善尾水管進口真空度。

    (4)調(diào)壓室斷面面積選擇與托馬臨界斷面有關(guān),但對于抽水蓄能電站調(diào)壓室實際斷面往往遠超托馬穩(wěn)定斷面,應(yīng)結(jié)合水力過渡過程計算成果最終確定調(diào)壓室穩(wěn)定斷面面積。

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