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    某抽水蓄能電站下水庫(kù)進(jìn)出水口邊坡開(kāi)挖巖體變形分析與處理

    2020-09-28 04:46:56單海年
    水電與抽水蓄能 2020年4期
    關(guān)鍵詞:出水口尾水錨索

    單海年

    (南瑞集團(tuán)有限公司,江蘇省南京市 210003)

    0 引言

    某抽蓄電站下水庫(kù)系利用低緩開(kāi)闊的河流Ⅰ級(jí)階地和山麓剝蝕殘丘開(kāi)挖而成,庫(kù)盆基巖主要為侏羅系弱風(fēng)化凝灰?guī)r。下庫(kù)進(jìn)/出水口環(huán)庫(kù)公路以上正面邊坡凝灰?guī)r完整性較差,風(fēng)化程度較深,存在多條蝕變破碎夾泥帶;節(jié)理走向凌亂,往各個(gè)方向均有延伸,較多節(jié)理跟坡面走向一致,形成光面,泥化夾層與節(jié)理密集帶較發(fā)育[1]。

    下水庫(kù)巖體完整性差,在邊坡巖體下臥開(kāi)挖期間,巖體存在較大變形,持續(xù)超設(shè)計(jì)警戒值變化;后期出現(xiàn)了環(huán)向剪切面,頂部裂縫寬度接近3cm。為確保工程安全,在安全監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)成果分析基礎(chǔ)上,增設(shè)了錨筋樁、錨索、網(wǎng)格梁及貼坡混凝土等支護(hù)措施。后期開(kāi)挖過(guò)程中,變形得到有效控制,從而確保了工程的安全。

    1 進(jìn)出水口邊坡支護(hù)設(shè)計(jì)

    下水庫(kù)進(jìn)出水口邊坡坡頂為開(kāi)挖平臺(tái),環(huán)庫(kù)公路邊坡最大高度29.4m,在高程39.7m處設(shè)一級(jí)馬道;環(huán)庫(kù)公路以下邊坡坡高27.6m,在高程20m和高程12.5m各設(shè)一級(jí)馬道[2]。邊坡體除系統(tǒng)錨桿外,施工期根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)揭露與安全監(jiān)測(cè)反饋情況及時(shí)進(jìn)行了相關(guān)設(shè)計(jì)調(diào)整(見(jiàn)圖1),確保巖體穩(wěn)定。

    (1)下水庫(kù)進(jìn)出水口邊坡于2011年2月12日開(kāi)始開(kāi)挖,2012年12月11日尾水隧洞漸變段開(kāi)挖支護(hù),2013年4月1日進(jìn)出水口邊坡開(kāi)挖結(jié)束。

    (2)高程39.7m以上邊坡開(kāi)挖過(guò)程中多處發(fā)生塌滑變形,設(shè)計(jì)放緩了開(kāi)挖坡比,由1:0.75調(diào)整為1:1.5,并采用客土噴播支護(hù)。

    (3)岸1+775m~1+808.95m、高程39.7~25.6m段,凝灰?guī)r輕微~中等蝕變,傾向坡外的裂隙較發(fā)育,邊坡在開(kāi)挖支護(hù)過(guò)程中出現(xiàn)多次局部塌落現(xiàn)象,進(jìn)行了鋼筋混凝土置換或貼坡處理,并增加了3排預(yù)應(yīng)力錨索。

    (4)岸1+651.6m~1+775m段、高程25.6m以下段,發(fā)育兩條規(guī)模較大的凝灰?guī)r蝕變帶,寬度分別為20m及38m左右,受此影響,邊坡巖體破碎,泥化明顯,呈碎裂~散體結(jié)構(gòu),邊坡穩(wěn)定條件差,施工進(jìn)行了刻槽置換混凝土+鋼筋混凝土貼坡+系統(tǒng)錨索等綜合治理措施。

    (5)進(jìn)出水口正面坡在開(kāi)挖過(guò)程中,受開(kāi)挖卸荷影響,高程55m平臺(tái)出現(xiàn)拉張裂縫,為確保邊坡穩(wěn)定,在環(huán)庫(kù)公路以上布置了混凝土框格梁+3排系統(tǒng)錨索,在環(huán)庫(kù)公路以下布置了5排(局部為3排)系統(tǒng)錨索[3]。

    (6)增加支護(hù)工程量見(jiàn)表1。

    表1 增設(shè)支護(hù)工程量統(tǒng)計(jì)表Table 1 Statistical table of additional support works

    圖1 下水庫(kù)進(jìn)、出水口邊坡典型剖面支護(hù)圖(調(diào)整后)(單位:mm)Figure 1 Typical profile support diagram for the slope of the inlet and outlet of the lower reservoir (adjusted)(unit:mm)

    2 邊坡體安全監(jiān)測(cè)設(shè)計(jì)

    進(jìn)出水口邊坡安全監(jiān)測(cè)項(xiàng)目主要為內(nèi)部變形和支護(hù)應(yīng)力[4]。5-5典型監(jiān)測(cè)斷面設(shè)計(jì)情況為:布設(shè)3套多點(diǎn)位移計(jì)和1個(gè)測(cè)斜孔監(jiān)測(cè)邊坡巖體內(nèi)部變形,布設(shè)6支錨桿應(yīng)力計(jì)監(jiān)測(cè)錨桿支護(hù)應(yīng)力,沿邊坡不同高程設(shè)置了3個(gè)地下水位孔;2012年底在觀景平臺(tái)(▽55m)位置發(fā)現(xiàn)2條平行于邊坡向的裂縫,因此增設(shè)了2支測(cè)縫計(jì),具體布設(shè)見(jiàn)圖2[5]。

    圖2 下水庫(kù)進(jìn)、出水口監(jiān)測(cè)斷面布置圖(單位:mm)Figure 2 Layout of inlet and outlet monitoring cross-sections of the lower reservoir(unit:mm)

    3 進(jìn)出水口邊坡安全監(jiān)測(cè)資料分析成果

    3.1 多點(diǎn)位移計(jì)

    5-5 斷面的多點(diǎn)位移計(jì)監(jiān)測(cè)成果表明,2012年8月前環(huán)庫(kù)公路上方開(kāi)挖時(shí)期,35m高程的邊坡巖壁最大位移量不超過(guò)18mm,且變形趨勢(shì)相對(duì)較緩。公路以下邊坡開(kāi)挖卸荷后,該高程巖體再次出現(xiàn)加速變形,月最大日均變形速率達(dá)0.48mm/d,遠(yuǎn)超出設(shè)計(jì)日均變形速率警戒值(警戒值為0.15mm/d);在2012年底及2013年初期間受下臥開(kāi)挖以及①尾水主洞出口段開(kāi)挖影響,該部位巖體持續(xù)呈超設(shè)計(jì)警戒值增長(zhǎng)狀況,2013年1月春節(jié)期間,開(kāi)挖施工暫停,但該部位的日均變形速率仍達(dá)0.18mm/d,可見(jiàn)開(kāi)挖施工對(duì)其造成的影響較甚,正因該部位的圍巖變形持續(xù)不能趨穩(wěn)、收斂且出現(xiàn)多條裂縫,后增設(shè)相應(yīng)的錨筋樁、錨索、網(wǎng)格梁以及貼坡混凝土等支護(hù)措施;2013年4月①尾水主洞出口段開(kāi)挖全部完成,且支護(hù)措施以及邊坡體后期增設(shè)的支護(hù)措施基本實(shí)施完成,此時(shí)圍巖變形開(kāi)始趨緩,5月日均變形速率降至0.08mm/d,可見(jiàn)該部位整體支護(hù)措施對(duì)圍巖維穩(wěn)發(fā)揮了很好的作用,此時(shí)該高程巖壁最大累計(jì)位移達(dá)到65.3mm,目前累計(jì)位移為72.6mm。

    環(huán)庫(kù)公路下方邊坡開(kāi)挖時(shí)期,下部邊坡巖體變形量相對(duì)稍大,開(kāi)挖基本完成時(shí),19.6m高程巖壁最大累計(jì)位移量達(dá)到64.7mm左右,占到總位移量的89.7%。開(kāi)挖過(guò)程中的巖體變形速率也較高,2012年12月上半月日均變形速率曾一度達(dá)到1mm/d,主要受①尾水主洞出口段開(kāi)挖影響;隨著開(kāi)挖結(jié)束以及相應(yīng)支護(hù)措施的跟進(jìn),巖體才趨于平穩(wěn)。目前此部位最大累計(jì)位移量為72.1mm。邊坡內(nèi)部變形沿孔深方向的量值逐漸減小,整體符合正常規(guī)律,同時(shí)也說(shuō)明此處邊坡主要是在淺層一定深度范圍內(nèi)發(fā)生變形,深部巖體相對(duì)穩(wěn)定[6]。

    5-5 斷面巖體(孔口)月變形速率統(tǒng)計(jì)見(jiàn)表2,5-5斷面多點(diǎn)位移計(jì)測(cè)值過(guò)程線見(jiàn)圖3。

    表2 5-5斷面巖體(孔口)月變形速率統(tǒng)計(jì)表Table 2 Monthly deformation rate statistics for rock bodies (orifices)in section 5-5 mm/d

    圖3 5-5斷面多點(diǎn)位移計(jì)測(cè)值過(guò)程線圖Figure 3 5-5 cross-sectional multipoint displacement gauge process line

    3.2 測(cè)斜孔

    測(cè)斜孔在邊坡巖體出現(xiàn)裂縫后增設(shè),由于儀器安裝較晚,此時(shí)邊坡開(kāi)挖支護(hù)已基本完成,巖體變形未見(jiàn)趨勢(shì)性變化,主要受環(huán)境因素影響。目前變形在20mm以?xún)?nèi)變化,變形趨勢(shì)保持平穩(wěn)(見(jiàn)圖4)。

    圖4 斷面測(cè)斜孔絕對(duì)位移歷時(shí)過(guò)程線圖Figure 4 Absolute displacement process line of the measured inclined hole

    3.3 結(jié)合縫

    從55m高程觀景平臺(tái)測(cè)縫計(jì)監(jiān)測(cè)成果(見(jiàn)圖5)可知,2013年1月12日埋設(shè)儀器開(kāi)始監(jiān)測(cè)后,隨著①尾水主洞出口段的進(jìn)一步開(kāi)挖,縫隙開(kāi)度也逐漸增大,同年4月26日一度達(dá)到4.9mm,由于此時(shí)段處于溫升季節(jié),因此基本上裂縫開(kāi)度擴(kuò)大主要是由于邊坡持續(xù)變形造成。當(dāng)開(kāi)挖和支護(hù)完成后,裂縫變形也趨于平穩(wěn),后期主要是受季節(jié)性溫度影響而有小幅波動(dòng),符合正常規(guī)律。目前該部位兩條裂縫的開(kāi)度均為4mm左右。

    圖5 5-5斷面55m高程裂縫變形測(cè)值過(guò)程線Figure 5 5-5 cross-section 55m elevation fracture deformation measurement process line

    3.4 支護(hù)應(yīng)力

    斷面錨桿支護(hù)應(yīng)力主要發(fā)生于開(kāi)挖期間,受下臥開(kāi)挖影響明顯,隨著開(kāi)挖結(jié)束,應(yīng)力即趨穩(wěn),目前應(yīng)力測(cè)值在220MPa以?xún)?nèi),主要受環(huán)境因素影響。支護(hù)應(yīng)力測(cè)值過(guò)程線見(jiàn)圖6。

    圖6 5-5斷面錨桿支護(hù)應(yīng)力測(cè)值過(guò)程線Figure 6 5-5 section anchor support stress measurement process line

    4 關(guān)于施工期間進(jìn)出水口邊坡巖體裂縫情況

    2012年12 月,受進(jìn)出水口下臥開(kāi)挖及尾水主洞末端開(kāi)挖綜合影響,期間邊坡巖體變形持續(xù)增長(zhǎng),影響較大,持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng);現(xiàn)場(chǎng)巡視發(fā)現(xiàn)在觀景平臺(tái)、自流水排水洞、尾水隧洞出口段有裂縫,裂縫較大,且存在貫穿性的裂縫;其中,觀景平臺(tái)出現(xiàn)了3條通長(zhǎng)的縫,裂縫最大裂縫寬度達(dá)到3cm;尾水主洞出口段有30m長(zhǎng)一段裂縫較多,且存在環(huán)向斜向下的剪切裂縫。通過(guò)同時(shí)期、多部位存在的裂縫及其產(chǎn)狀,分析進(jìn)水口邊坡深層巖體產(chǎn)生位移,且內(nèi)部可能已經(jīng)存在了滑動(dòng)面,2012年12月,新增了60m與70m長(zhǎng)錨索、錨筋樁及網(wǎng)格梁等加固支護(hù)措施;2013年4月,邊坡開(kāi)挖結(jié)束及支護(hù)措施實(shí)施后,該部位巖體變形立即開(kāi)始趨穩(wěn)。裂縫平面展示圖如圖7所示。

    圖7 下水庫(kù)進(jìn)出水口裂縫平面展示圖Figure 7 Plan view of the lower reservoir inlet and outlet fractures

    5 進(jìn)出水口邊坡發(fā)生較大變形及深層滑動(dòng)原因分析

    (1)下水庫(kù)進(jìn)出水口邊坡巖體破損,完整性較差,巖體節(jié)理發(fā)育,傾向庫(kù)盆內(nèi)、延伸長(zhǎng),開(kāi)挖期間,巖體向臨空面變形明顯,受開(kāi)挖爆破和卸載影響較大。

    (2)庫(kù)底巖體差,巖體為Ⅲ2類(lèi)與Ⅳ1類(lèi)、夾泥節(jié)理發(fā)育,巖體腳不穩(wěn),不能很好地約束巖體變形。

    (3)邊坡高,最大邊坡高度達(dá)到70m。

    (4)尾水主洞貫穿于邊坡底部,兩者同步開(kāi)挖,更易引起深層巖體變形。

    (5)邊坡初期支護(hù)措施未考慮深層支護(hù),致使深層巖體變形未能得到有效抑制。

    6 處理措施

    (1)動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)、動(dòng)態(tài)支護(hù),及時(shí)調(diào)整支護(hù)參數(shù),確保邊坡體穩(wěn)定。

    (2)增設(shè)錨索、網(wǎng)格梁支護(hù)措施,確保深層巖體穩(wěn)定、整體受力維穩(wěn)。

    (3)增設(shè)錨筋樁、貼坡混凝土、底板混凝土置換,提高巖體底腳的穩(wěn)定性。

    (4)加強(qiáng)監(jiān)測(cè)、巡視及資料分析,并及時(shí)反饋。

    通過(guò)各項(xiàng)措施處理[7],提高了安全保障系數(shù),確保了后期開(kāi)挖安全,在開(kāi)挖結(jié)束,支護(hù)措施實(shí)施后,巖體變形即趨緩。

    7 結(jié)束語(yǔ)

    該抽水蓄能電站下水庫(kù)進(jìn)出水口邊坡巖體破碎、完整性差且傾向庫(kù)盆,開(kāi)挖過(guò)程中,邊坡體巖體變形持續(xù)超設(shè)計(jì)警戒值增長(zhǎng),且后期在頂部出現(xiàn)3條較寬通長(zhǎng)裂縫、尾水洞出口段同樣出現(xiàn)環(huán)形剪切裂縫,巖體內(nèi)部產(chǎn)生了深層滑動(dòng)面。針對(duì)進(jìn)出水口邊坡破壞問(wèn)題,后增設(shè)了錨索+網(wǎng)格梁+錨筋樁+貼坡噴混凝土+墊腳混凝土的聯(lián)合支護(hù)方案[8],支護(hù)措施實(shí)施后,監(jiān)測(cè)成果表明該方案有效地控制了巖體變形,確保了工程開(kāi)挖安全,其他類(lèi)似工程可以參考借鑒。

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