相控陣超聲技術(shù)在HFW 鋼管焊縫檢測(cè)中的應(yīng)用*

薛 幃， 熊 超

（1. 中石化石油機(jī)械股份有限公司沙市鋼管分公司， 湖北 荊州434000；2. 湖北特種設(shè)備檢驗(yàn)檢測(cè)研究院荊州分院， 湖北 荊州434000）

HFW 鋼管管徑小， 壁厚薄， 焊縫窄 （0.02～0.12 mm）， 高頻焊接過(guò)程中熱量集中， 無(wú)填充金屬， 焊縫中若存在缺陷， 經(jīng)過(guò)擠壓后呈線性或面狀分布， 且平行于焊縫延伸方向， 此類缺陷采用超聲波方法檢測(cè)敏感度很高。

常規(guī)超聲檢測(cè)是依據(jù)A 型波幅高度和傳播時(shí)間來(lái)判定缺陷是否存在， 顯示不直觀， 檢測(cè)過(guò)程對(duì)人員的專業(yè)技能水平要求較高。 而相控陣超聲檢測(cè)技術(shù) （PAUT） 具有靈活可變的多角度掃描方式、 動(dòng)態(tài)聚焦的設(shè)計(jì)理念和缺陷顯示方式多樣化（波形、 圖形、 數(shù)字） 等優(yōu)點(diǎn)， 使超聲檢測(cè)在工業(yè)產(chǎn)品應(yīng)用中發(fā)生了質(zhì)的飛躍。 HFW 鋼管焊縫檢測(cè)中引用此技術(shù)， 可提高缺陷檢出率， 降低檢測(cè)難度。

本研究主要介紹了采用PAUT 技術(shù)對(duì)HFW鋼管焊縫進(jìn)行檢測(cè)的工藝方法。

1 被檢工件和主要設(shè)備參數(shù)

1.1 被檢工件

被檢工件為Φ355.6 mm×8.7 mm、 Φ273 mm×7.1 mm 和Φ219.1 mm×6.4 mm HFW 鋼管， 表面溫度為15～28 ℃， 檢測(cè)部位是焊縫及熱影響區(qū)。

1.2 主要設(shè)備參數(shù)

儀器放大器頻率為0.5～15 MHz （數(shù)字頻率105 MHz）， 衰減器精度為20 dB 范圍內(nèi)＜±1 dB 和60 dB 范圍內(nèi)＜±2 dB， 顯示方式是A 掃描、 C 掃描、 D 掃描、 S 扇掃描（顯示方式可切換）， 探頭規(guī)格為5 MHz/32EL 1.0 mm 和5 MHz/16EL 0.6 mm，楔塊型號(hào)為SA6-N60S （40×28-L20）、 SA2-N60S（23×19-L10）、 SA2-55S-Φ219 （40×28-L20）、SA2-55S-Φ273.1 （40×28-L20） 和SA2-55S-Φ355.6（40×28-L20）。

2 檢測(cè)工藝與設(shè)備校驗(yàn)

（1） 儀器零位校準(zhǔn)。 移除楔塊， 探頭置于CSK-ⅠA 試塊上， 垂直掃描完好部位的大平底，用試塊一次和二次底面回波的時(shí)間差， 校準(zhǔn)儀器和探頭組合后的“零偏” 值。

（2） 探頭晶片校準(zhǔn)。 在探頭不連接楔塊的情況下掃描試塊大平底， 使一次底面回波達(dá)到基準(zhǔn)波高， 校準(zhǔn)各晶片使不同陣元得到相應(yīng)的衰減或補(bǔ)償值， 波幅均達(dá)到基準(zhǔn)波高， 檢查各通道的衰減或補(bǔ)償值應(yīng)≤4 dB， 否則應(yīng)重新校準(zhǔn)或檢查探頭等元件。

（3） 楔塊校準(zhǔn)。 將楔塊與探頭連接后無(wú)需使用試塊即可進(jìn)行校準(zhǔn)。 注意晶片序號(hào)從小到大應(yīng)與楔塊角度從小到大的安裝方向一致。 測(cè)定楔塊角度、 中心高度和前沿距離等參數(shù)。

（4） 角度補(bǔ)償 （ACG）。 聲束掃描CSK-ⅠA或半圓試塊圓弧面， 找到最高回波后降低增益，確保在掃描范圍內(nèi)波高不超過(guò)滿屏， 獲取整個(gè)掃描范圍內(nèi)的波高包絡(luò)線， 對(duì)各晶片接收到的能量進(jìn)行相應(yīng)衰減或補(bǔ)償， 使回波幅度均衡化和等量化。

（5） 掃描方式。 同一個(gè)缺陷在焊縫的一側(cè)掃描和另一側(cè)掃描反射回波幅度可能不同， 回波當(dāng)量有所差別， 因此從焊縫兩側(cè)分別進(jìn)行S 掃描，保證缺陷檢出率。

（6） 信號(hào)拾取。 掃描過(guò)程中， 圖像丟失量不得超過(guò)整個(gè)掃描長(zhǎng)度的5%， 且不允許相鄰數(shù)據(jù)連續(xù)丟失。 耦合不良造成的單個(gè)圖像數(shù)據(jù)丟失長(zhǎng)度≤2 mm。

（7） 對(duì)比標(biāo)樣（試塊）。 按標(biāo)準(zhǔn)要求備制對(duì)比標(biāo)樣， 試塊的材質(zhì)、 曲率半徑與被檢鋼管相同或從被檢鋼管上截取。 焊縫上鉆Φ1.6 mm 豎通孔，焊縫內(nèi)外表面加工平行于焊縫的人工刻槽 （槽的深度為鋼管母材公稱壁厚的5%， 寬度≤1 mm）。

（8） 聲束覆蓋范圍。 多晶片多角度發(fā)射多束聲波， 使一次直射波聲束覆蓋焊縫中下部及熱影響區(qū)， 二次反射波聲束覆蓋焊縫中上部和熱影響區(qū)， 對(duì)焊縫區(qū)域100%檢測(cè)。 “開始角度” 和“停止角度” 設(shè)置為35°～75°。

（9） 前沿距離。 在保證焊縫被聲波全覆蓋的前提下， 探頭前沿距焊縫中心的距離越小越好。

（10） 聚焦設(shè)置。 調(diào)整聚焦參數(shù)， 使聚焦聲線覆蓋所檢測(cè)的目標(biāo)區(qū)域。

（11） 靈敏度校準(zhǔn)和缺陷評(píng)定方法。 參照SY/T 6423.3—2013 標(biāo)準(zhǔn)， 以人工缺陷的反射回波達(dá)到滿幅度的80%作為基準(zhǔn)波高 （驗(yàn)收界限）， 檢測(cè)過(guò)程中以缺陷回波高度達(dá)到基準(zhǔn)波高作為驗(yàn)收極限。 動(dòng)態(tài)掃描時(shí)， 在基準(zhǔn)靈敏度上適當(dāng)增加補(bǔ)償 （波高不超過(guò)滿屏）。

3 檢測(cè)數(shù)據(jù)及原因分析

3.1 耦合因素對(duì)檢測(cè)準(zhǔn)確率的影響

良好的耦合效果是影響檢測(cè)結(jié)論的關(guān)鍵環(huán)節(jié)。 HFW 鋼管曲率大， 壁厚薄， 若檢測(cè)過(guò)程中耦合不良， 會(huì)造成探傷準(zhǔn)確率降低的現(xiàn)象。 采用32 陣元和與之匹配的35°平底面楔塊組合檢測(cè)Φ219 mm～Φ355.6 mm 鋼管時(shí)的圖像如圖1 所示， 檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表1。

圖1 中扇掃圖像區(qū)域存在較多的干擾圖像，若缺陷圖形被干擾圖像所覆蓋， 則會(huì)造成漏檢，另外， 耦合不良使傳入被檢工件的聲波能量大幅度減少， 降低探傷靈敏度。

圖1 平底面楔塊與鋼管耦合不良時(shí)的圖譜

由表1 可知， 32 陣元探頭與平面楔塊組合檢測(cè)鋼管縱焊縫， 橫波聲束從鋼管外圓斜入射周向掃描， 因楔塊尺寸較大（長(zhǎng)×寬=55 mm×28 mm）， 檢測(cè)過(guò)程中與鋼管外弧面呈線接觸， 耦合不良， 顯示缺陷的尺寸與實(shí)際尺寸相差較大， 并隨著曲率的增加檢出缺陷尺寸誤差也增大， 甚至出現(xiàn)漏檢現(xiàn)象。

表1 32 陣元探頭與平面楔塊組合的檢測(cè)結(jié)果

為提高耦合效率， 將楔塊設(shè)計(jì)成曲面， 曲率半徑與所檢鋼管的曲率一致， 以便最大程度地減少耦合損失。 圖2 為根據(jù)被檢鋼管規(guī)格設(shè)計(jì)的專用曲面楔塊， 用于匹配32 陣元探頭外圓周向檢測(cè)鋼管縱焊縫缺陷。

圖2 根據(jù)被檢鋼管規(guī)格設(shè)計(jì)的專用曲面楔塊

3.2 使用曲面楔塊檢測(cè)鋼管縱焊縫缺陷的狀況

將曲面楔塊與相控陣探頭組合后， 對(duì)楔塊參數(shù)進(jìn)行校準(zhǔn)時(shí)發(fā)現(xiàn)， 顯示的角度均比定制時(shí)的標(biāo)稱角度減小了12°～14°， 且儀器示波屏噪聲信號(hào)較多 （如圖3 所示）， 為了減少干擾信號(hào)對(duì)檢測(cè)結(jié)論的影響， 采取降低靈敏度的方法， 使噪聲信號(hào)下降至不影響觀察評(píng)定的程度。 再次對(duì)已知的缺陷進(jìn)行探傷， 檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表2。

圖3 使用曲面楔塊時(shí)產(chǎn)生的噪聲信號(hào)圖譜

從表2 可以看出， 降低噪聲信號(hào)后， 內(nèi)表面毛刺臺(tái)階缺陷產(chǎn)生了漏檢， 其他檢出缺陷顯示的深度和長(zhǎng)度與實(shí)際尺寸偏差值達(dá)到了4 mm 以上。由此可見(jiàn)， 僅僅改善硬件的耦合條件， 沿用原先的延時(shí)法則， 無(wú)法達(dá)到提高檢測(cè)準(zhǔn)確率的效果。

表2 降低靈敏度后 （降低噪聲信號(hào)） 的檢測(cè)結(jié)果

3.3 采用小尺寸平面楔塊與低陣元探頭組合檢測(cè)鋼管縱焊縫缺陷的狀況

實(shí)際工作中， 定制、 加工曲面楔塊， 周期長(zhǎng)， 費(fèi)用高， 楔塊使用局限性大， 且檢測(cè)準(zhǔn)確率低， 不能滿足檢測(cè)工藝要求。 為了降低成本， 提高檢測(cè)準(zhǔn)確率， 采用低陣元探頭與小尺寸平面楔塊組合方法， 提高探頭與鋼管曲面的耦合效率，達(dá)到提高檢測(cè)準(zhǔn)確率的目的。

通過(guò)匹配選擇， 采用5 MHz/16EL 0.6 mm 小尺寸16 陣元探頭， 與SA2-N60S （23×19-L10）平面楔塊組合。 線性聚焦束寬度≤1 mm， 陣元長(zhǎng)度10 mm， 寬度0.6 mm， 間距0.6 mm。 此項(xiàng)選配大幅度減小了探頭尺寸， 提高了檢測(cè)HFW鋼管縱焊縫缺陷的耦合效率。

3.3.1 對(duì)HFW 鋼管焊縫內(nèi)毛刺臺(tái)階的檢測(cè)

HFW 鋼管生產(chǎn)過(guò)程中， 鋼板兩邊緣被高頻加熱融化， 通過(guò)擠壓焊接在一起， 焊縫上下表面被擠出的多余金屬稱為毛刺。 通常鋼管的內(nèi)外毛刺都是要被刮除的， 焊縫的外毛刺能直觀看到， 容易被去除， 而內(nèi)毛刺在鋼管焊縫的內(nèi)表面， 刮除難度大， 無(wú)法直接看到刮除后的質(zhì)量狀況， 這里只討論內(nèi)毛刺的相控陣檢測(cè)情況。 根據(jù)其截面形狀的不同， HFW 鋼管的內(nèi)毛刺可分為單邊內(nèi)毛刺和雙邊（梯形） 內(nèi)毛刺兩大類（如圖4 所示）。

圖4 內(nèi)毛刺臺(tái)階類型

相控陣超聲檢測(cè)通過(guò)圖像顯示缺陷的坐標(biāo)位置， 非常直觀地區(qū)分鋼管內(nèi)毛刺臺(tái)階的位置和類型。 單邊和雙邊（梯形） 內(nèi)毛刺臺(tái)階的檢測(cè)圖譜如圖5 所示， 鋼管內(nèi)毛刺臺(tái)階的相控陣檢測(cè)結(jié)果與實(shí)物對(duì)比見(jiàn)表3。

圖5 檢測(cè)出的單邊和梯形內(nèi)毛刺臺(tái)階圖譜

從表3 可以看出， 檢測(cè)內(nèi)毛刺臺(tái)階的精確度非常接近實(shí)際情況， 并且能夠區(qū)分出單邊內(nèi)毛刺和梯形內(nèi)毛刺的位置、 類型等特征。 但是， 從圖像信號(hào)強(qiáng)度（反射回波幅度） 來(lái)看， 毛刺臺(tái)階的高度值有明顯的差異。 例如： 毛刺臺(tái)階高度為0.3 mm 的Φ355.6 mm×8.7 mm 試樣， 其回波高度僅為基準(zhǔn)波高的15%； 毛刺臺(tái)階高度分別為0.6 mm 和0.55 mm 的Φ273 mm×7.1 mm 和Φ219.1 mm×6.4 mm 試樣， 回波高度達(dá)到了基準(zhǔn)波高的90%以上。

表3 鋼管內(nèi)毛刺臺(tái)階相控檢測(cè)結(jié)果與實(shí)物對(duì)比

為進(jìn)一步了解不同毛刺臺(tái)階高度的檢測(cè)狀況， 收集了Φ355.6 mm×8.7 mm 鋼管內(nèi)毛刺缺陷試樣52 件和Φ219.1 mm×6.4 mm 試樣51 件進(jìn)行了對(duì)比， 結(jié)果見(jiàn)表4 和表5。

表4 Φ355.6 mm×8.7 mm 鋼管內(nèi)毛刺臺(tái)階高度與缺陷回波幅度統(tǒng)計(jì)結(jié)果 （焊縫單側(cè)）

從表4 和表5 可看出， 內(nèi)毛刺高度≤0.5 mm時(shí)， 回波高度低于基準(zhǔn)波高≤65%； 內(nèi)毛刺臺(tái)階高度＞0.5 mm 時(shí)回波高度明顯升高 （≥85%）， 按照SY/T 6423.3—2013 判定為超標(biāo)缺陷， 不合格。

表5 Φ219.1 mm×6.4 mm 鋼管內(nèi)毛刺臺(tái)階高度與缺陷回波幅度統(tǒng)計(jì)結(jié)果 （焊縫單側(cè)）

3.3.2 對(duì)HFW 鋼管焊縫未熔合缺陷的檢測(cè)

HFW 鋼管焊縫的未融合缺陷基本垂直于鋼管上下表面， 平行于焊縫延伸方向， 在焊縫中呈面狀分布。 根據(jù)未熔合缺陷在焊縫中分布的位置不同分為： 焊縫上部未熔合、 焊縫下部未熔合和焊縫貫穿性未熔合3 種情況（如圖6 所示）。

圖6 HFW 鋼管焊縫未熔合缺陷種類

相控陣檢測(cè)對(duì)HFW 鋼管焊縫中的各種類型的未融合缺陷檢出率都很高。 由于未融合缺陷大多垂直于鋼管表面， 在焊縫兩側(cè)掃描檢測(cè)所顯示的回波幅度基本相同。 檢測(cè)出的未熔合缺陷圖像如圖7 所示， 檢測(cè)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)結(jié)果見(jiàn)表6。

從表6 可以看出， 相控陣檢測(cè)對(duì)未融合缺陷的檢出率高， 定位準(zhǔn)確， 顯示缺陷的長(zhǎng)度和深度值與缺陷的實(shí)際尺寸大小非常接近。 在不移動(dòng)探頭的情況下， 能同時(shí)發(fā)現(xiàn)上焊縫未融合和下焊縫的毛刺臺(tái)階缺陷（如圖7 （b） 所示）。

圖7 相控陣檢測(cè)HFW 鋼管未融合缺陷圖譜

表6 焊縫未熔合缺陷檢測(cè)出的數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)結(jié)果

3.3.3 對(duì)HFW 鋼管焊縫裂紋缺陷的檢測(cè)

HFW 鋼管焊縫的裂紋缺陷主要分布在焊縫區(qū)域的上下表面或近表面。 由于裂紋缺陷具有方向性強(qiáng)和面積性的特點(diǎn)， 焊縫一側(cè)掃描信號(hào)較低或無(wú)信號(hào) （如圖8 （a） 所示）， 而另一側(cè)檢測(cè)有顯示（如圖8 （b） 所示）。 考慮到裂紋缺陷的特性， 檢測(cè)時(shí)應(yīng)在焊縫兩側(cè)均進(jìn)行掃描探傷， 評(píng)定缺陷當(dāng)量時(shí)， 以缺陷回波幅度高的一側(cè)為主。

3.3.4 對(duì)HFW 鋼管焊縫氧化物夾雜的檢測(cè)

HFW 鋼管焊縫組織中的氧化夾雜物尺寸較小，擠壓后沿壁厚方向形成條形的片狀缺陷， 以鏈狀存在于焊縫熔合線部位， 當(dāng)夾雜物含量達(dá)到焊縫截面的5%以上， 或單個(gè)夾雜物面積尺寸較大時(shí)， 對(duì)焊縫沖擊韌性有較明顯的影響， 試樣斷口分布顯示為尺寸較小的灰斑。 此類缺陷的單個(gè)尺寸通常在10～20 μm， 當(dāng)超聲波遇到尺寸小于1/2 波長(zhǎng)的障礙物時(shí)， 會(huì)發(fā)生繞射現(xiàn)象而無(wú)法檢出。 只有當(dāng)氧化夾雜物聚集形成大于1/2 波長(zhǎng)的缺陷才可能被檢出。

4 結(jié) 論

（1） 外圓周向掃描檢測(cè)曲面工件時(shí)， 為達(dá)到良好的耦合效果， 在滿足穿透的前提下， 盡可能選擇激發(fā)孔徑小的探頭和楔塊。

（2） 超聲波相控陣技術(shù)檢測(cè)HFW 鋼管縱焊縫， 能較好地檢出HFW 鋼管焊縫中的各類缺陷，實(shí)時(shí)輸出A 掃描、 B 掃描、 D 掃描、 S 扇掃描等顯示方式， 檢驗(yàn)員通過(guò)觀察直觀的圖形顯示就可做出判斷， 有助于提高檢測(cè)準(zhǔn)確率和效率。

（3） 檢測(cè)焊縫裂紋缺陷時(shí)， 應(yīng)在焊縫兩側(cè)均進(jìn)行掃描探傷， 缺陷當(dāng)量評(píng)定以波幅度較高一側(cè)為主。