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    地鐵盾構(gòu)隧道抗彎剛度有效率的模型試驗(yàn)研究

    2020-07-16 03:54:26羅玉屏張振波王澤洋
    關(guān)鍵詞:錯(cuò)縫均質(zhì)管片

    楊 茜, 羅玉屏, 張振波, 王澤洋

    (1.石家莊鐵道大學(xué)土木工程學(xué)院,河北 石家莊 050043;2.石家莊鐵道大學(xué)交通運(yùn)輸學(xué)院,河北 石家莊 050043)

    城市地鐵盾構(gòu)隧道是由多環(huán)管片通過環(huán)向與縱向螺栓拼接而成,螺栓會(huì)對(duì)隧道結(jié)構(gòu)的橫縱向剛度產(chǎn)生不利影響。在現(xiàn)階段盾構(gòu)隧道管片的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法中,修正慣用法認(rèn)為隧道接縫處的接頭降低了整環(huán)管片的剛度,利用剛度折減系數(shù)即剛度有效η來描述管片整體剛度為ηEI(EI為均質(zhì)管片的抗彎剛度)。

    針對(duì)剛度有效率η這個(gè)關(guān)鍵指標(biāo),很多學(xué)者展開試驗(yàn)研究。黃宏偉等[1]進(jìn)行了2環(huán)盾構(gòu)隧道橫向加載試驗(yàn),采用PE材料模擬管片,證明了隧道剛度有效率為一常數(shù),并對(duì)上海地鐵盾構(gòu)隧道進(jìn)行研究,認(rèn)為通縫、錯(cuò)縫拼裝時(shí)隧道橫向剛度有效率分別是0.67和0.75;孫海東[2]開展了3環(huán)盾構(gòu)隧道橫向加載試驗(yàn),試驗(yàn)表明通縫、錯(cuò)縫拼裝時(shí)橫向剛度有效率的范圍分別為0.10~0.19和0.30~0.61,錯(cuò)縫拼裝可以更好的提高管片整體剛度;徐凌[3]進(jìn)行了50環(huán)隧道模型加載試驗(yàn),試驗(yàn)表明通縫、錯(cuò)縫縱向剛度分別為完全均質(zhì)隧道的1/8.77和1/7.69,部分均質(zhì)隧道縱向剛度為完全均質(zhì)隧道的1/6.90;葉飛等[4]采用有機(jī)玻璃模擬管片結(jié)構(gòu),鋼質(zhì)和鋁質(zhì)焊絲模擬環(huán)向和環(huán)間接頭,研究了25環(huán)通縫、錯(cuò)縫和均質(zhì)盾構(gòu)隧道的縱向變形,認(rèn)為隧道縱向變形與荷載基本呈線性關(guān)系,通縫、錯(cuò)縫拼裝隧道縱向抗彎剛度有效率范圍分別為0.18~0.39和0.20~0.40;鐘小春等[5]用梁—彈簧模型和修正法計(jì)算管片的水平位移,并以最大水平位移為判別條件得到了管片剛度有效率;郭一帆[6]用PVC管模擬管片,用PE板和螺絲模擬環(huán)間接頭,模擬南京地鐵一號(hào)線實(shí)際工程對(duì)錯(cuò)縫拼接和均質(zhì)隧道進(jìn)行室內(nèi)加載試驗(yàn),得到錯(cuò)縫拼接隧道的抗彎剛度有效率平均為0.19,取值范圍為0.15~0.26之間。

    本文以城市地鐵單線單洞盾構(gòu)隧道為研究對(duì)象,采用荷載-結(jié)構(gòu)模型,通過2環(huán)盾構(gòu)隧道管片橫向與21環(huán)盾構(gòu)隧道管片縱向加載室內(nèi)試驗(yàn),研究了隧道橫、縱向剛度有效率的取值。

    1 試驗(yàn)方案

    室內(nèi)模型試驗(yàn)相似比為1∶25,盾構(gòu)隧道管片外徑為250 mm,厚度為15 mm,環(huán)寬為50 mm,分別制作2環(huán)和21環(huán)隧道模型,管片間采用錯(cuò)縫拼裝,管片分塊示意圖如圖1所示,錯(cuò)縫拼裝位置如圖2所示。

    1.1 試驗(yàn)材料

    管片混凝土采用高強(qiáng)石膏硅藻土混合材料,水∶石膏∶硅藻土=1∶1.8∶0.1,管片環(huán)向主筋為彈性模量E=1.82×104MPa、直徑為0.4 mm的鐵絲模擬管片主筋。根據(jù)文獻(xiàn)[6]和[7],接頭的受力模式主要為受彎,因此只考慮轉(zhuǎn)動(dòng)剛度對(duì)環(huán)向接頭的影響,通過在接頭位置開槽減小管片橫截面的慣性矩I來模擬環(huán)向螺栓對(duì)于管片抗彎剛度的影響,開槽位置見表1。同樣,縱向螺栓的彈性模量為41.2 GPa,根據(jù)相似理論關(guān)系和材料拉伸試驗(yàn),選用?3.2 mm的J50鐵焊絲作為縱向螺栓的相似材料,材料對(duì)比見表2。

    表1 環(huán)向接頭對(duì)應(yīng)槽縫深度

    表2 管片縱向接頭對(duì)照表

    1.2 試驗(yàn)流程

    試驗(yàn)研究管片橫、縱向接頭抗彎剛度有效率,分別進(jìn)行管片橫向加載與縱向加載試驗(yàn)。

    1.2.1 橫向加載試驗(yàn)

    多方加載更能反映隧道真實(shí)的受力狀態(tài),但考慮到本試驗(yàn)主要研究隧道結(jié)構(gòu)在彈性階段的變形狀況,以此得到隧道橫向剛度的有效范圍,因此采用較為簡(jiǎn)單的單向加載方式。橫向加載試驗(yàn)具體試驗(yàn)步驟為:制備、拼裝、固定襯砌管片→安裝監(jiān)測(cè)儀器→加載→分級(jí)加載→記錄分析數(shù)據(jù)。

    均質(zhì)管片和錯(cuò)縫拼接管片均為2環(huán)管片,長(zhǎng)度100 mm,安裝在自制混凝土支座上,支座的長(zhǎng)×寬×高為150 mm×150 mm×50 mm。

    測(cè)試試驗(yàn)管片在荷載作用下的徑向位移,測(cè)點(diǎn)布置及加載示意見圖3。在模型頂部圓弧段上方放置砝碼盤并調(diào)準(zhǔn)中心位置后加載,共分6級(jí),每級(jí)荷載按照2倍速增長(zhǎng),初級(jí)荷載為12.75 N,第6級(jí)荷載為127.5 N,每一級(jí)荷載待結(jié)構(gòu)變形穩(wěn)定后記錄數(shù)值。重復(fù)3次以上加載、卸載步驟,加載過程見圖4。

    圖1 盾構(gòu)隧道分塊示意圖 圖2 錯(cuò)縫拼接位置圖 圖3 測(cè)點(diǎn)布置

    圖4 橫向加載試驗(yàn)過程

    1.2.2 縱向加載試驗(yàn)

    文獻(xiàn)[4]認(rèn)為拼裝方式對(duì)于管片縱向力學(xué)性能的影響有限,因此不再進(jìn)行通縫和錯(cuò)縫拼裝方式的對(duì)比試驗(yàn)??v向加載試驗(yàn)管片為21片,長(zhǎng)度為1 050 mm,管片固定在兩個(gè)混凝土支座上,管片與支座接觸為1環(huán)的寬度。千分表安裝在測(cè)點(diǎn)1~5上部,與管片保持垂直,如圖5所示。目前模型試驗(yàn)的常用方法是在隧道中部施加集中荷載,因此本試驗(yàn)亦采取中部加載方式,加載步驟與橫向加載試驗(yàn)基本相同。

    試驗(yàn)共進(jìn)行6級(jí)加載,初級(jí)荷載為100 N,每級(jí)荷載增加50 N,加載卸載過程同橫向加載試驗(yàn),加載過程見圖6。

    圖5 管片制作及測(cè)點(diǎn)布置

    圖6 縱向加載試驗(yàn)過程

    2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 橫向加載試驗(yàn)結(jié)果

    將監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)通過相似比轉(zhuǎn)換成實(shí)際結(jié)果,得到2環(huán)錯(cuò)縫拼裝管片與均質(zhì)管片的結(jié)構(gòu)荷載—變形曲線,其中管片向外位移為正,向內(nèi)位移為負(fù)。見圖7。

    圖7 管片荷載-變形曲線

    從圖7可以看出,管片各位置的變形與荷載基本呈線性關(guān)系(各曲線擬合成過原點(diǎn)的直線)。通過計(jì)算得到了各擬合直線的斜率,各曲線的斜率之比是其對(duì)應(yīng)橫向抗彎剛度的反比,因此,根據(jù)均質(zhì)管片剛度和錯(cuò)縫拼裝管片剛度的比例關(guān)系,得到了錯(cuò)縫拼裝管片橫向剛度有效率η1,見表3。在集中力荷載作用下,錯(cuò)縫拼接下管片橫向抗彎剛度的有效率約為0.76。

    表3 變形曲線斜率及橫向剛度有效率

    2.2 縱向加載試驗(yàn)結(jié)果

    將監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)通過相似比轉(zhuǎn)換成實(shí)際結(jié)果,得到各測(cè)點(diǎn)的荷載—位移曲線,各測(cè)點(diǎn)變化趨勢(shì)相同,其測(cè)點(diǎn)3的變化狀況見圖8。均質(zhì)管片、錯(cuò)縫拼接管片的最終變形曲線如圖9所示。

    圖8中顯示出管片的位移隨其所受荷載基本呈線性增大,圖9顯示位移隨距離荷載位置增大逐步減小,縱向接頭的存在減小了盾構(gòu)隧道的縱向抗彎剛度。用錯(cuò)縫拼接管片在同一測(cè)點(diǎn)的位移比值作為管片縱向抗彎剛度有效率,得到了荷載在跨中位置在各級(jí)荷載作用下的縱向剛度有效率,具體見圖10。

    圖8 測(cè)點(diǎn)3管片荷載-位移曲線 圖9 管片縱向最終沉降曲線 圖10 管片縱向抗彎剛度有效率

    由圖10可以看出,盾構(gòu)隧道在彈性范圍內(nèi)縱向剛度有效率隨荷載的增加而逐漸減小,錯(cuò)縫拼接隧道縱向抗彎剛度有效率在0.20~0.35之間。

    2.3 試驗(yàn)結(jié)果分析

    目前有許多文獻(xiàn)[3,5,8,9]從不同角度研究橫向抗彎剛度有效率,主要是理論解析和模型試驗(yàn)兩種方法,文獻(xiàn)[5]和[8]主要采用的理論解析方法,范圍在0.4~0.8左右;文獻(xiàn)[3]和文獻(xiàn)[9]主要采用的是模型試驗(yàn),在0.30~0.75之間。本次試驗(yàn)得到的錯(cuò)縫拼接隧道橫向抗彎剛度有效率的取值與其他學(xué)者的試驗(yàn)結(jié)果較為相近,存在差異的原因主要是研究方法、試驗(yàn)材料、地層條件和加載方式的不同。縱向抗彎剛度有效率的研究結(jié)論為0.07~0.30,理論解析結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果相比較小[3,4,5,10,11],差異的產(chǎn)生主要受計(jì)算模型、試驗(yàn)材料、結(jié)構(gòu)與土層之間的受力情況等影響,特別是理論分析模型,需要在縱向受力機(jī)理上進(jìn)行更多的研究。

    3 結(jié)論

    本文開展了盾構(gòu)隧道管片橫向與縱向加載室內(nèi)試驗(yàn),通過錯(cuò)縫拼裝管片與均質(zhì)管片對(duì)比試驗(yàn)得到了隧道橫向和縱向剛度的有效率,結(jié)果顯示:

    (1)隧道各位置的變形與荷載基本呈線性變化。

    (2)通過試驗(yàn)位移對(duì)比分析,得到了錯(cuò)縫拼裝隧道橫向抗彎剛度有效率為0.76,縱向抗彎剛度有效率為0.20~0.35。

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