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    基于ADAMS的動(dòng)車組齒輪箱斷齒故障特征研究

    2020-07-16 03:54:26高國川張建超郭文武夏子陽
    國防交通工程與技術(shù) 2020年4期
    關(guān)鍵詞:斷齒齒輪箱箱體

    高國川, 張建超, 郭文武, 夏子陽

    (1.石家莊鐵道大學(xué)省部共建交通工程結(jié)構(gòu)力學(xué)行為與系統(tǒng)安全國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,河北 石家莊 050043;2.石家莊鐵道大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院,河北 石家莊 050043)

    齒輪箱作為動(dòng)車組列車傳遞動(dòng)力的重要部分,一旦發(fā)生故障將對動(dòng)車組的安全運(yùn)行產(chǎn)生嚴(yán)重影響。相關(guān)資料顯示[1],齒輪箱中齒輪發(fā)生斷齒故障所占比例最大,故對齒輪故障信號特征進(jìn)行研究具有重要的實(shí)際應(yīng)用意義,能夠在故障發(fā)生初期實(shí)現(xiàn)預(yù)判,避免事故的發(fā)生。

    目前對動(dòng)車組齒輪箱的故障監(jiān)測主要為溫度監(jiān)測[2],該種監(jiān)測方法不能及時(shí)地監(jiān)測出齒輪的故障;在齒輪箱的定檢中,多數(shù)學(xué)者采用強(qiáng)度分析法、金相組織分析法、磁粉探傷法對斷齒故障進(jìn)行檢測[3-5],但不能對齒輪進(jìn)行實(shí)時(shí)的故障監(jiān)測;何斌斌提出采用振動(dòng)監(jiān)測的方式對齒輪箱進(jìn)行故障診斷[6],但由于試驗(yàn)條件的限制,未能在短時(shí)間內(nèi)采集到大量的振動(dòng)信號數(shù)據(jù);劉麗基于Lab View軟件建立了高速列車牽引傳動(dòng)系統(tǒng)的監(jiān)測與預(yù)警系統(tǒng)平臺[7],該平臺中信號特征的評價(jià)指標(biāo)相對較少,不能及時(shí)地監(jiān)測出齒輪是否發(fā)生故障;林新海[8]采用模態(tài)試驗(yàn)和臺架試驗(yàn)相結(jié)合的方法研究動(dòng)車組齒輪箱的振動(dòng)特性,結(jié)果表明齒輪箱的振動(dòng)在變工況的條件下受轉(zhuǎn)速影響較大,但未對齒輪箱發(fā)生故障時(shí)的振動(dòng)信號特征進(jìn)行分析。

    隨著虛擬樣機(jī)仿真技術(shù)的發(fā)展成熟[9-10],可以通過建立齒輪箱的動(dòng)力學(xué)模型并進(jìn)行接近實(shí)際的仿真,得到正常和含有故障時(shí)箱體的信號數(shù)據(jù),分析總結(jié)出信號特征。為研究動(dòng)車組齒輪箱發(fā)生斷齒故障時(shí)箱體的振動(dòng)信號特征,本文將建立齒輪箱的動(dòng)力學(xué)模型,基于ADAMS動(dòng)力學(xué)軟件對正常齒輪和斷齒齒輪進(jìn)行仿真,采用振動(dòng)檢測方法得到箱體某測點(diǎn)振動(dòng)信號,并以正常齒輪運(yùn)行時(shí)箱體振動(dòng)信號為基準(zhǔn),對比分析斷齒故障時(shí)振動(dòng)信號的時(shí)頻域特征,為動(dòng)車組齒輪箱的狀態(tài)監(jiān)測和故障預(yù)判提供參考。

    1 動(dòng)力學(xué)建模

    以某型號動(dòng)車組齒輪箱為研究對象,以實(shí)物箱體為基礎(chǔ)在SolidWorks軟件中建立上下箱體的三維模型,裝配時(shí)以直接綁定的形式代替上下箱體之間的螺栓連接,將上下箱體視作一個(gè)整體。根據(jù)表1中參數(shù)建立大小齒輪的三維模型,然后裝配到箱體裝配體中,并調(diào)用Toolbox中的軸承來完成箱體整體結(jié)構(gòu)的裝配。本文所研究齒輪箱為一級減速傳動(dòng),小齒輪轉(zhuǎn)速較快,故小齒輪發(fā)生故障概率相對大齒輪而言較大。本文在小齒輪的某齒上預(yù)先設(shè)置了斷齒故障如圖1所示。

    柔性箱體可以更為準(zhǔn)確地反映出箱體受到?jīng)_擊后的振動(dòng)信號特征[11],故本文通過ANSYS有限元軟件對箱體進(jìn)行柔性化處理,生成柔性箱體,然后在ADAMS軟件中建立傳動(dòng)系統(tǒng)剛性、箱體柔性的剛?cè)狁詈蟿?dòng)力學(xué)模型并對正常齒輪和斷齒齒輪進(jìn)行仿真。

    表1 齒輪參數(shù)表

    圖1 斷齒齒輪模型

    將箱體模型導(dǎo)入到ANSYS軟件中,定義好實(shí)體單元材料和質(zhì)量單元屬性后對其進(jìn)行劃分網(wǎng)格,然后創(chuàng)建剛?cè)狁詈夏P椭袆傂泽w和柔性體連接處的剛性區(qū)域,最后輸出包含構(gòu)件模態(tài)信息的柔性箱體文件。將齒輪箱裝配體模型導(dǎo)入到ADAMS軟件中定義好各個(gè)構(gòu)件的材料屬性,用生成的柔性箱體替換掉模型中的剛性箱體,根據(jù)箱體在實(shí)際中的安裝方式[12],設(shè)置好柔性箱體與其它剛性體之間的約束,即可生成齒輪箱的剛?cè)狁詈夏P?,如圖2所示。

    圖2 齒輪箱剛?cè)狁詈夏P?/p>

    2 參數(shù)的設(shè)定

    2.1 接觸力參數(shù)的設(shè)定

    齒輪發(fā)生斷齒后參與嚙合時(shí)會使嚙合力發(fā)生突變,產(chǎn)生一定的沖擊,導(dǎo)致箱體振動(dòng)信號發(fā)生變化,故仿真前準(zhǔn)確設(shè)置計(jì)算嚙合力所需參數(shù)可以使仿真過程更加接近實(shí)際。

    ADAMS中設(shè)有建立齒輪副和添加碰撞接觸力兩種模擬齒輪嚙合傳動(dòng)的方式,用建立齒輪副模擬的嚙合傳動(dòng)是理想的齒輪副傳遞過程,但是不能反映出嚙合力等動(dòng)力學(xué)特性;用碰撞接觸力形式模擬的傳動(dòng)系統(tǒng),可以通過設(shè)置接觸剛度和力指數(shù)等參數(shù)更好地反映出齒輪的嚙合過程。本文擬分析箱體的振動(dòng)信號,故采用添加碰撞接觸力的形式來模擬齒輪的嚙合傳動(dòng),并選用其中的“沖擊函數(shù)法”以計(jì)算齒輪嚙合時(shí)的接觸力,即嚙合力。沖擊函數(shù)法中各個(gè)參數(shù)的設(shè)置如下:

    (1)接觸剛度系數(shù)K。K值的大小與接觸面的形狀和物體的材料屬性相關(guān),由Hertz接觸理論,計(jì)算公式為:

    (1)

    式中:R1、R2分別為齒輪嚙合點(diǎn)的當(dāng)量半徑;E1、E2分別為齒輪材料的彈性模量,E1=E2=2.07×1011Pa;μ1、μ2分別為齒輪材料的泊松比,μ1=μ2=0.29。代入相關(guān)數(shù)據(jù),求得本文K值為 1.29×106。

    (2)接觸指數(shù)e。用以反映材料的非線性程度,根據(jù)Hertz理論,本文e值取1.5。

    (3)阻尼系數(shù)C。用以反映物體碰撞時(shí)的能量損耗,根據(jù)經(jīng)驗(yàn)和反復(fù)試驗(yàn),本文C值取10。

    (4)切入深度d。設(shè)置過大則嚙合過程中發(fā)生真正的切入,設(shè)置過小則使計(jì)算結(jié)果偏大,根據(jù)經(jīng)驗(yàn)和反復(fù)試驗(yàn),本文d值取0.1 mm。

    (5)參考相關(guān)文獻(xiàn)[13]并結(jié)合齒輪材料屬性和潤滑情況,庫倫摩擦力的相關(guān)參數(shù)取值如下,動(dòng)摩擦系數(shù)μd取0.05,動(dòng)滑移速度vd取10 mm/s,靜摩擦系數(shù)μs取0.08,靜滑移速度vs取1 mm/s。

    2.2 仿真參數(shù)的設(shè)定

    在動(dòng)車組齒輪箱的實(shí)際安裝結(jié)構(gòu)中,小齒輪軸通過聯(lián)軸器與牽引電機(jī)相連,故本文在小齒輪軸上添加step函數(shù)控制旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng);大齒輪軸直接固定在車輪上,故在大齒輪軸上添加step函數(shù)控制負(fù)載扭矩。step函數(shù)可以較好地模擬出列車啟動(dòng)和運(yùn)行過程中齒輪轉(zhuǎn)速的變化,也可以避免負(fù)載扭矩發(fā)生突變。

    上箱體大齒輪軸承座處既承受大齒輪軸傳遞的沖擊,又承受一部分小齒輪軸對箱體的沖擊;軸承作為齒輪軸和箱體的連接構(gòu)件,軸承座處的振動(dòng)信號具有一定的代表性。綜合以上內(nèi)容,加之本文擬測量箱體在垂直方向的振動(dòng)加速度信號并結(jié)合相關(guān)文獻(xiàn)[14],本文最終在箱體大齒輪軸承座處設(shè)置一測點(diǎn),用于測試箱體的振動(dòng)加速度,測點(diǎn)具體位置如圖2中標(biāo)記所示。

    仿真時(shí)模擬列車在250 km/h的速度下運(yùn)行,對應(yīng)的小齒輪轉(zhuǎn)速為3 500 r/min,理論嚙合頻率為2 041.66 Hz;為了使系統(tǒng)保持平衡狀態(tài),負(fù)載轉(zhuǎn)矩大小設(shè)置為3 800 N·m。經(jīng)過換算,最終的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)函數(shù)為:step=(time,0,0,0.1,-21 000 d),負(fù)載扭矩函數(shù)為:step=(time,0,0,0.1,-3 800 000)。

    箱體受到的齒輪嚙合激勵(lì)為高頻激勵(lì),為了更加準(zhǔn)確地獲取箱體振動(dòng)信號,需要采用較高的采樣頻率;在ADAMS軟件中,相同仿真時(shí)間內(nèi)仿真步長設(shè)置得越小,輸出的仿真結(jié)果次數(shù)越多,代表采樣頻率越高。綜上所述,本文仿真時(shí)間設(shè)為0.5 s,步長設(shè)為0.000 1 s。

    3 結(jié)果分析

    分別對正常齒輪和斷齒齒輪進(jìn)行仿真,提取出箱體測點(diǎn)垂直方向的振動(dòng)加速度信號,在MATLAB軟件中采用振動(dòng)信號處理方法,分別對正常齒輪和斷齒齒輪的箱體振動(dòng)信號進(jìn)行時(shí)域和頻域的分析,總結(jié)出齒輪發(fā)生斷齒故障時(shí)振動(dòng)信號的特征,為齒輪箱的狀態(tài)監(jiān)測和故障預(yù)判提供參考。

    由于在仿真過程中,0.1 s后大小齒輪的轉(zhuǎn)速才達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài),齒輪箱的運(yùn)行也接近平穩(wěn),故本文中令時(shí)域圖的時(shí)間從0.1 s開始。

    3.1 時(shí)域分析

    正常齒輪、斷齒齒輪運(yùn)行時(shí)箱體振動(dòng)信號時(shí)域圖如圖3所示。

    對圖3進(jìn)行分析得知,正常齒輪運(yùn)行時(shí),信號時(shí)域圖中的振幅較小,放大后波形具有周期性,沒有產(chǎn)生沖擊信號,齒輪箱的整體運(yùn)行較為平穩(wěn);將斷齒故障信號與正常齒輪信號進(jìn)行對比,發(fā)現(xiàn)時(shí)域圖中的振幅有明顯的增大,而且產(chǎn)生了周期性沖擊,0.4 s內(nèi)沖擊信號出現(xiàn)了22次,換算后與小齒輪理論轉(zhuǎn)頻(58.3 Hz)十分接近,表明齒輪發(fā)生斷齒故障后對箱體產(chǎn)生了沖擊,破壞了齒輪箱的平穩(wěn)運(yùn)行。

    為了對時(shí)域信號進(jìn)行更為深入的研究,提取了時(shí)域特征量中的峰值、平均幅值、峰值因子、峭度因子和脈沖因子5種指標(biāo)對信號進(jìn)行評測,各種指標(biāo)見表2。其中,峰值因子和脈沖因子均是用來檢測信號中有無沖擊的指標(biāo),峭度因子也用來反映信號的沖擊特性。

    圖3 箱體振動(dòng)信號時(shí)域圖

    表2 不同齒輪的信號時(shí)域特征表

    對表2中數(shù)據(jù)進(jìn)行分析得知,齒輪發(fā)生斷齒故障后,振動(dòng)信號的峰值和平均幅值均有明顯的增大,峰值因子、脈沖因子和峭度因子均有一定的增大,表明產(chǎn)生了一定的沖擊。上述結(jié)論與由時(shí)域圖所得結(jié)論相符,進(jìn)一步增強(qiáng)了本文所得的斷齒故障特征的可信度。

    3.2 頻域分析

    正常齒輪、斷齒齒輪運(yùn)行時(shí)箱體振動(dòng)信號頻域圖如圖4所示。

    圖4 箱體振動(dòng)信號頻域圖

    對圖4進(jìn)行分析得知,正常齒輪運(yùn)行時(shí),頻域圖中在2 042 Hz處振動(dòng)幅值達(dá)到最大,與齒輪理論嚙合頻率2 041.66 Hz相差甚小,在約為嚙合頻率的2倍頻和3倍頻處幅值迅速減小,表明箱體主要以齒輪的嚙合頻率振動(dòng);雖然在嚙合頻率附近出現(xiàn)了幅值較小的小范圍調(diào)制邊頻帶,但處于齒輪正常運(yùn)行時(shí)允許產(chǎn)生的調(diào)制范圍內(nèi)。

    將斷齒故障信號與正常齒輪信號進(jìn)行對比,發(fā)現(xiàn)頻域圖中的振幅有明顯的增大,2 041 Hz處的幅值最大,464.6 Hz、4 082 Hz和6 108 Hz處幅值與附近幅值相比較大;464.6 Hz約為小齒輪理論轉(zhuǎn)頻的8倍頻率,2 041 Hz十分接近齒輪的嚙合頻率,4 082 Hz和6 108 Hz約為嚙合頻率的2倍頻和3倍頻,由此可見齒輪發(fā)生斷齒故障后會在小齒輪轉(zhuǎn)頻的高倍頻率、齒輪嚙合頻率及其倍頻附近出現(xiàn)寬且幅值較大的調(diào)制邊頻帶。

    為了更為深入地研究故障特征,采用Zoom-FFT法對該振動(dòng)信號進(jìn)行細(xì)化處理,通過希爾伯特變換解調(diào)法對振動(dòng)信號進(jìn)行解調(diào)處理,其細(xì)化譜如圖5所示,解調(diào)譜如圖6所示。

    圖5 斷齒齒輪箱體振動(dòng)信號細(xì)化譜

    圖6 斷齒齒輪箱體振動(dòng)信號解調(diào)譜

    對圖5進(jìn)行分析得知,驗(yàn)證了斷齒后會產(chǎn)生以嚙合頻率及其倍頻為載波頻率的調(diào)制現(xiàn)象,同時(shí)會引起較大的沖擊,故調(diào)制的邊頻帶較寬且幅值較大;對圖6進(jìn)行分析得知,解調(diào)譜中在61.69 Hz、108 Hz、169.6 Hz、215.9 Hz處幅值較大,頻率值與小齒輪的理論轉(zhuǎn)頻及其高倍頻率較為接近,解調(diào)后這些頻率處有峰值出現(xiàn),表明齒輪發(fā)生了故障。

    綜上所述,在對齒輪箱進(jìn)行故障預(yù)判和狀態(tài)監(jiān)測的過程中,若發(fā)現(xiàn)振動(dòng)信號出現(xiàn)上述特征,可初步判斷齒輪發(fā)生了斷齒故障,應(yīng)調(diào)整動(dòng)車組運(yùn)行策略來降低齒輪箱事故的嚴(yán)重性。

    4 結(jié)束語

    通過對以上內(nèi)容的研究,可以為動(dòng)車組齒輪箱的狀態(tài)監(jiān)測和故障預(yù)判提供一定的參考依據(jù),從而保障動(dòng)車組的安全運(yùn)行。

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