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    夾套式焦?fàn)t上升管換熱器的傳熱性能研究

    2020-07-14 11:23:08盧俊文董久明
    壓力容器 2020年6期
    關(guān)鍵詞:結(jié)焦傳熱系數(shù)水蒸氣

    盧俊文,董久明

    (1.河北省特種設(shè)備監(jiān)督檢驗研究院,石家莊 050061;2.唐山市天元化工設(shè)備有限公司,河北唐山 063000)

    0 引言

    換熱器是能源高效轉(zhuǎn)換的重要媒介之一,廣泛應(yīng)用于石油、化工等行業(yè)[1],在焦化行業(yè)研制一項先進(jìn)的余熱回收技術(shù)并加以推廣,實現(xiàn)“資源-能源-再資源”的良性循環(huán)[2],促進(jìn)企業(yè)達(dá)到環(huán)保節(jié)能的要求至關(guān)重要。由于復(fù)雜的技術(shù)原因,焦?fàn)t荒煤氣的余熱回收利用一直是困擾焦化行業(yè)多年的技術(shù)難題[3]。

    焦?fàn)t荒煤氣余熱回收技術(shù),在我國經(jīng)歷了發(fā)展、停滯、再研發(fā)、再停滯的過程[3]。開始采用的是用水作介質(zhì)的汽化冷卻技術(shù),后來發(fā)展為以導(dǎo)熱油作介質(zhì)的換熱技術(shù),但都因為未解決熱應(yīng)力疲勞、壁溫控制等問題,致使焊縫開裂、焦油蒸氣結(jié)焦和換熱器泄漏而失敗。

    為解決焦化行業(yè)的技術(shù)難題,研發(fā)了夾套式焦?fàn)t上升管換熱器,通過中間性試驗獲得成功并已實際應(yīng)用。該裝置采用螺旋可自由膨脹結(jié)構(gòu),特別適應(yīng)周期性膨脹和收縮,雙層套管均采用耐高溫、耐腐蝕的低合金材料,關(guān)鍵取熱元件無膨脹應(yīng)力,滿足了工業(yè)化應(yīng)用的要求。

    1 試驗部分

    1.1 換熱模型

    荒煤氣流經(jīng)上升管釋放的熱量[4]為:

    Qr=CpgVg(tgi-tgo)

    (1)

    式中Qr——傳熱量,W;

    Cpg——荒煤氣定壓比熱容,kJ/(m3·℃);

    Vg——荒煤氣體積流量,m3/h;

    tgi,tgo——上升管荒煤氣進(jìn)、出口溫度,℃。

    水蒸氣通過夾套管吸收的熱量[4]:

    Qc=Cpsms(tso-tsi)

    (2)

    式中Qc——水蒸氣吸熱量,W;

    Cps——水蒸氣定壓比熱容,kJ/(kg·℃);

    ms——夾套內(nèi)管水蒸氣質(zhì)量流量,kg/h;

    tsi,tso——夾套內(nèi)管水蒸氣進(jìn)、出口溫度,℃。

    以下計算傳熱量均以Qr,Qc的算術(shù)平均值為準(zhǔn):

    (3)

    上升管的總體傳熱系數(shù)為:

    (4)

    其中A為荒煤氣流通區(qū)域受熱面積,上升管對數(shù)平均溫差Δtm,可由下式求得:

    (5)

    水蒸氣側(cè)局部傳熱系數(shù)hs可由下式求得:

    (6)

    式中As——水蒸氣側(cè)換熱面積,m2;

    tws——夾套管外壁溫度,℃;

    ts——水蒸氣溫度,℃。

    1.2 試驗裝置

    在實際研發(fā)過程中,經(jīng)過反復(fù)試驗后,最終采用夾套管結(jié)構(gòu)或“安全空間”的概念,即在換熱元件外圍創(chuàng)建一個安全空間。工作時熱量由外殼傳到安全空間,然后再傳入換熱元件內(nèi)的水或蒸汽。當(dāng)換熱元件損壞漏水時,先漏入安全空間,其中的壓力在線監(jiān)測裝置報警并自動切換操作。這種方式解決了水漏入碳化室的技術(shù)難題,保證了焦?fàn)t碳化室的安全。在“安全空間”內(nèi)充入擬定的導(dǎo)熱介質(zhì),使熱量傳遞速度可控,保證夾套管外殼的工作溫度始終在焦油露點溫度以上,解決了焦油黏結(jié)、堵塞上升管的難題。

    圖1為夾套式上升管換熱器的結(jié)構(gòu)[5],圖2為余熱回收工藝流程。

    圖1 夾套式上升管換熱器結(jié)構(gòu)示意

    圖2 余熱回收工藝流程

    1.3 試驗方法及過程

    1.3.1 試驗方法

    采用TGA600型熱重分析儀,配置的儀表有荒煤氣進(jìn)出口熱電偶、流量計;水或蒸汽進(jìn)出口流量計、溫度表、壓力表;上升管內(nèi)壁設(shè)3個測溫點。

    電氣工程控制領(lǐng)域引入智能控制系統(tǒng),可以提高電氣工程的自動化控制程度,及時在沒有工作人員值守的情況下電氣工程也可以自動化的運(yùn)行和操作,實現(xiàn)電氣工程運(yùn)行的高效化。電氣工程控制包含內(nèi)容眾多,智能控制系統(tǒng)可以在計算機(jī)虛擬世界中對電氣工程運(yùn)行環(huán)境進(jìn)行模擬,同時具備了參數(shù)自動化桃姐以及刀具補(bǔ)償功能,可以將加工過程可視化的呈現(xiàn)出來,進(jìn)一步加強(qiáng)了工作人員對電氣工程運(yùn)行狀態(tài)的了解。

    1.3.2 試驗過程

    按5.5 m焦?fàn)t設(shè)計的夾套式換熱器,在年產(chǎn)量為110萬t的某5.5 m焦?fàn)t上進(jìn)行中間性試驗。

    (1)結(jié)焦性試驗。從5.5 m焦?fàn)t上升管采集焦油樣品14.76 mg,采用熱重分析儀進(jìn)行結(jié)焦反應(yīng)試驗[6];試驗從初始溫度50 ℃開始每分鐘升溫10 ℃,直至最終溫度900 ℃。試驗數(shù)據(jù)由自動記錄儀生成熱重曲線。通過分析樣品0~900 ℃熱重曲線可知,在130~450 ℃區(qū)間為縮聚反應(yīng),并伴隨有大量焦油生成,這是焦油結(jié)焦反應(yīng)的主要階段。在300 ℃左右時反應(yīng)最為強(qiáng)烈(失重最大);到后期450 ℃左右時焦油蒸汽中的碳?xì)浠衔锢^續(xù)脫氫聚合;溫度升到500 ℃以上時,焦油附著量很少且結(jié)焦物松軟多孔;升到750 ℃左右時焦油蒸汽中的碳?xì)浠衔镉謺龀龇e碳而生成石墨,樣品殘重為1.69 mg,主要成分為石墨。

    通過結(jié)焦試驗得出,在450 ℃時有大量焦油析出,并且300~450 ℃為其主要結(jié)焦反應(yīng)溫度區(qū)間[7-8],750 ℃左右時開始石墨化。因此上升管焦?fàn)t荒煤氣的出口溫度不能低于450 ℃。

    (2)中間性試驗。第1次中間性試驗從2018年3月1日開始至3月20日結(jié)束,換熱器運(yùn)行穩(wěn)定?,F(xiàn)場測試的荒煤氣進(jìn)口平均溫度為760 ℃,出口平均溫度為580 ℃。噸焦產(chǎn)生飽和蒸汽95 kg或加熱過熱蒸汽650 kg。但是下部夾套管的外表面有結(jié)焦現(xiàn)象,在每次出焦前打開上升管時伴隨黃煙冒出。分析原因為水汽循環(huán)方式為下進(jìn)上出,造成夾套管溫度較低引起結(jié)焦[9]。

    第2次試驗自2018年4月30日開始至5月13日結(jié)束,針對第1次試驗出現(xiàn)的問題,此次試驗在夾套管結(jié)構(gòu)方面做了改進(jìn),在夾套管外壁焊接了換熱翅片,以增加受熱面積,進(jìn)水、汽方式為上進(jìn)下出,試驗結(jié)果表明換熱效率大幅提高,噸焦產(chǎn)生飽和蒸汽100 kg或加熱過熱蒸汽680 kg。實測的荒煤氣進(jìn)口平均溫度為756 ℃,出口平均溫度為520 ℃。雖然底部未出現(xiàn)結(jié)焦,但翅片上有局部結(jié)焦現(xiàn)象,上升管打開時仍有黃煙冒出。

    第3次試驗于2018年6月20日開始至7月18日結(jié)束,在第2次試驗的基礎(chǔ)上去掉換熱翅片,夾套管外壁制成光滑涂層表面,夾套間隙在直徑方向增加2 mm并充入氮氣[10]。改良后的上升管蒸發(fā)器每小時產(chǎn)生0.8 MPa的飽和蒸汽100 kg(相當(dāng)于噸焦90 kg);上升管過熱器每小時可將0.8 MPa的600 kg飽和蒸汽變成同壓力、溫度為350 ℃的過熱蒸汽(相當(dāng)于噸焦540 kg)。現(xiàn)場儀器測試的荒煤氣進(jìn)口平均溫度為756 ℃,出口平均溫度550 ℃,沒有發(fā)生結(jié)焦現(xiàn)象。出焦前打開上升管時有持續(xù)20 s的黑煙冒出。

    (3)干燒試驗于2018年7月25日開始至8月15日結(jié)束,經(jīng)22天斷水干燒試驗,未見干燒損壞現(xiàn)象。

    2 結(jié)果與討論

    2.1 總體傳熱效果

    試驗過程中,把水蒸氣的流量、入口溫度固定不變,在一個結(jié)焦時間段采集相關(guān)數(shù)據(jù)并分析整理,可得到一個結(jié)焦時間段上升管的總體傳熱效果和總體傳熱系數(shù)[9],如圖3所示,可以看出,上升管的傳熱量隨溫度、流量變化而波動,但總體傳熱系數(shù)相對平穩(wěn)[10],平均值為33 W/(m2·℃)。

    圖3 上升管的總體傳熱效果及總體傳熱系數(shù)

    2.2 水蒸氣側(cè)傳熱效果

    圖4 上升管水蒸氣側(cè)傳熱系數(shù)趨勢

    經(jīng)對試驗數(shù)據(jù)分析計算,得出換熱面水蒸氣側(cè)的傳熱系數(shù)隨時間變化趨勢[9],如圖4所示。傳熱系數(shù)在結(jié)焦時間段變化不大,其平均傳熱系數(shù)為67.5 W/(m2·℃)。結(jié)果表明:傳熱系數(shù)受荒煤氣溫度變化影響較小。穩(wěn)定的水蒸氣流量、入口溫度可確保水蒸氣側(cè)在結(jié)焦時間擁有較穩(wěn)定的傳熱效果[9]。

    2.3 各種參數(shù)對傳熱效果的影響

    (1)上升管內(nèi)荒煤氣流量變化對荒煤氣出口溫度及蒸汽出口溫度的影響[11-14]如圖5所示。當(dāng)荒煤氣流量變大時,傳熱強(qiáng)度變大,使夾套管內(nèi)蒸汽溫度升高,同時荒煤氣的熱容增大大于傳熱量,故荒煤氣出口溫度也升高。

    圖5 荒煤氣與蒸汽出口溫度隨荒煤氣流量變化

    (2)夾套管內(nèi)蒸汽流量變化對荒煤氣出口溫度及蒸汽出口溫度的影響如圖6所示。隨著蒸汽流量增大,在夾套管內(nèi)的停留時間減小,致使蒸汽出口溫度和荒煤氣出口溫度均降低。

    圖6 荒煤氣與蒸汽出口溫度隨蒸汽流量變化

    (3)夾套空間導(dǎo)熱率變化時對荒煤氣出口溫度及蒸汽出口溫度的影響如圖7所示。荒煤氣出口溫度隨夾套空間的導(dǎo)熱率的增大而減小,而蒸汽出口溫度增大。

    2.4 參數(shù)的動態(tài)調(diào)節(jié)

    為防止上升管內(nèi)的荒煤氣結(jié)焦,必須對荒煤氣的溫度進(jìn)行控制,圖8為上升管出口溫度設(shè)定為550 ℃時,荒煤氣流量變化對蒸汽出口溫度及流量的影響?;拿簹獬隹跍囟葹樵O(shè)定值時,荒煤氣流量增大,蒸汽出口溫度減小,水蒸氣流量增大,荒煤氣調(diào)節(jié)范圍變?yōu)?50~650 m3/h。

    3 結(jié)論

    上升管傳熱量隨溫度流量變化而波動,但總體傳熱系數(shù)相對平穩(wěn),平均值為33 W/(m2·℃)。換熱面水蒸氣側(cè)穩(wěn)定的流量和入口溫度,可確保在結(jié)焦時間段擁有較穩(wěn)定的傳熱效果,其平均傳熱系數(shù)為67.5 W/(m2·℃)。

    夾套空間設(shè)計為“安全空間”,工作時熱量由外殼傳到“安全空間”,然后再傳入換熱器內(nèi)的水或蒸汽,當(dāng)換熱器損壞漏水時,先漏入“安全空間”,空間內(nèi)設(shè)置的壓力在線監(jiān)測裝置啟動并自動切換操作,解決了水漏入碳化室的技術(shù)難題。

    在5.5 m焦?fàn)t上工業(yè)化應(yīng)用后,每支上升管蒸發(fā)器可產(chǎn)生0.8 MPa飽和蒸汽100 kg/h;過熱器可將0.8 MPa的600 kg/h飽和蒸汽加熱為同壓力、溫度為350 ℃的過熱蒸汽。沒有結(jié)焦現(xiàn)象發(fā)生,換熱元件對荒煤氣的正常導(dǎo)出不構(gòu)成任何影響,實現(xiàn)了能量的梯級高效利用和焦?fàn)t的經(jīng)濟(jì)安全運(yùn)行,有助于焦化行業(yè)降低10%~15%的能耗,為焦化行業(yè)的綠色轉(zhuǎn)型提供技術(shù)支撐。

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