輸電線路帶固定間隙避雷器動(dòng)作次數(shù)計(jì)算新方法

鄧紅雷 唐崇旺? 劉剛 張莉彬 王海燕

(1.華南理工大學(xué) 電力學(xué)院，廣東 廣州 510640；2.廣東電網(wǎng)公司惠州輸電所，廣東 惠州 516001)

在110 kV及以上線路的多雷擊閃絡(luò)區(qū)域安裝線路避雷器可以大幅度提高輸電線路的耐雷水平，能有效減少雷擊跳閘次數(shù)[1- 4]。帶固定間隙避雷器采用純空氣間隙或絕緣子間隙，線路在正常工作電壓及操作過電壓下，避雷器都不承受電壓，主要由該間隙部位承受，這樣有助于延長避雷器閥片的壽命；另一方面，即使避雷器老化失效，也不會(huì)造成線路短路[5]。因此，目前高壓輸電線路上安裝的避雷器大多數(shù)都是帶固定間隙避雷器。

傳統(tǒng)的檢查避雷器的運(yùn)行狀況時(shí)，主要從兩個(gè)方面判斷：避雷器泄漏電流值、動(dòng)作計(jì)數(shù)器上顯示的避雷器動(dòng)作次數(shù)。在帶固定間隙避雷器的實(shí)際工程維護(hù)中，由于間隙的存在故無法測得其泄漏電流，所以只能通過停電、拆下單只避雷器來檢測泄漏電流，根據(jù)泄漏電流的大小判斷避雷器的運(yùn)行狀況[6]，但該方法必須停電檢測，且不能及時(shí)發(fā)現(xiàn)避雷器的運(yùn)行問題，耗時(shí)費(fèi)力。因此，避雷器計(jì)數(shù)器的動(dòng)作次數(shù)就成為避雷器運(yùn)行狀況可靠性預(yù)測的主要依據(jù)[7]。

理論上避雷器的動(dòng)作次數(shù)可以通過安裝在其上的計(jì)數(shù)器獲得，但受電壓安全距離、桿塔高度、安裝角度以及污垢物遮擋等因素的影響，導(dǎo)致工作人員現(xiàn)場拍攝與用無人機(jī)航拍讀取避雷器動(dòng)作次數(shù)的難度也越來越大。另外，部分避雷器計(jì)數(shù)器示數(shù)只有個(gè)位數(shù)，在較長的巡視周期內(nèi)，當(dāng)避雷器動(dòng)作次數(shù)超過10次時(shí)，會(huì)出現(xiàn)計(jì)數(shù)次數(shù)重疊，導(dǎo)致避雷器動(dòng)作次數(shù)讀取錯(cuò)誤。因此，迫切需要一種不停電、經(jīng)濟(jì)、快速高效的帶固定間隙線路避雷器動(dòng)作次數(shù)的判別方法?，F(xiàn)有文獻(xiàn)大多都是針對(duì)無固定間隙避雷器動(dòng)作次數(shù)監(jiān)測方法的研究，而對(duì)于帶固定間隙避雷器動(dòng)作次數(shù)與雷電流的關(guān)聯(lián)性研究卻鮮有報(bào)道。文獻(xiàn)[8]提出一種帶固定間隙線路避雷器的狀態(tài)監(jiān)測方法，并設(shè)計(jì)了一種無需外加電源便可記錄避雷器放電次數(shù)的在線監(jiān)測裝置；但該檢測裝置使用壽命短，經(jīng)濟(jì)性差，不適宜長期使用。文獻(xiàn)[9]提出用圖像處理的方法來判斷避雷器的動(dòng)作次數(shù)與泄露電流，該方法讀取效率高、準(zhǔn)確性好；但該方法必須在人工采集圖像良好的情況下才能識(shí)別，而人工圖像的采集費(fèi)時(shí)費(fèi)力、經(jīng)濟(jì)性差。文獻(xiàn)[10]提出一種基于避雷器大電流沖擊次數(shù)及其表面溫升的避雷器狀態(tài)監(jiān)測方法，但該方法需要實(shí)時(shí)測量大雷電流通過避雷器時(shí)避雷器的溫升，需要額外的溫升檢測裝置，且監(jiān)測系統(tǒng)復(fù)雜，裝置利用率效率低。

針對(duì)現(xiàn)有研究的不足，本研究提出了一種基于雷電定位系統(tǒng)與輸電線路數(shù)據(jù)的帶固定間隙避雷器動(dòng)作次數(shù)的計(jì)算方法。文中首先建立了基于雷電定位系統(tǒng)與輸電線路數(shù)據(jù)的避雷器動(dòng)作次數(shù)計(jì)算模型；然后討論了輸電線路引雷區(qū)落雷數(shù)的計(jì)算、雷擊致避雷器閃絡(luò)的雷電電流的計(jì)算以及輸電線路避雷器動(dòng)作次數(shù)的計(jì)算；最后通過算例對(duì)文中建立的計(jì)算模型的有效性進(jìn)行了驗(yàn)證。

1 基于雷電定位系統(tǒng)與輸電線路數(shù)據(jù)的避雷器動(dòng)作次數(shù)計(jì)算模型

文中基于雷電定位系統(tǒng)與輸電線路數(shù)據(jù)的帶固定間隙避雷器動(dòng)作次數(shù)計(jì)算模型流程圖如圖1所示，該計(jì)算模型的主要步驟如下：

步驟1 根據(jù)雷電定位系統(tǒng)與輸電線路數(shù)據(jù)建立一個(gè)關(guān)聯(lián)避雷器動(dòng)作次數(shù)計(jì)算的數(shù)據(jù)庫。

步驟2提取數(shù)據(jù)庫相關(guān)數(shù)據(jù)計(jì)算輸電線路引雷區(qū)及區(qū)中所有雷電流大小。

步驟3根據(jù)輸電線路防雷原理與引雷區(qū)中所有雷電流大小分析出反擊雷致閃絡(luò)個(gè)數(shù)與繞擊雷致閃絡(luò)個(gè)數(shù)。

步驟4根據(jù)避雷器反擊致閃雷電的次數(shù)、繞擊致閃雷電的次數(shù)及桿塔地理坐標(biāo)分別計(jì)算出輸電線路避雷器三相動(dòng)作次數(shù)。

步驟5將計(jì)算得到的歷年輸電線路避雷器三相動(dòng)作次數(shù)與歷年實(shí)際的動(dòng)作次數(shù)進(jìn)行對(duì)比，并不斷反饋給系統(tǒng)模型一個(gè)矯正系數(shù)，令計(jì)算更加準(zhǔn)確。

根據(jù)流程圖的內(nèi)容，主要以110 kV輸電線路為例，對(duì)帶固定間隙避雷器動(dòng)作次數(shù)進(jìn)行分析計(jì)算；但該方法對(duì)于110 kV以上輸電線路帶固定間隙避雷器動(dòng)作次數(shù)的計(jì)算仍然適用。通過該計(jì)算方法，累積分析歷年計(jì)算動(dòng)作次數(shù)后，便可實(shí)現(xiàn)對(duì)雷擊損壞的線路進(jìn)行快速查找和修復(fù)，以確保輸電網(wǎng)絡(luò)的安全穩(wěn)定高效運(yùn)行。

圖1 避雷器動(dòng)作次數(shù)計(jì)算模型流程圖

Fig.1 Flow chart of calculation model for operation times of lightning arrester

2 輸電線路引雷區(qū)落雷數(shù)計(jì)算

在我國實(shí)際工程計(jì)算中，多使用DL/T 620—1997《交流電氣裝置的過電壓保護(hù)和絕緣配合》推薦的公式計(jì)算避雷線引雷寬度，但該公式僅考慮了避雷線的高度和雙避雷線的間距，忽略了雷電流大小對(duì)線路引雷半徑的影響。因此基于對(duì)雷電流和避雷線高度的雙重考慮，文中采用電氣幾何模型法來計(jì)算引雷寬度。然后根據(jù)引雷寬度確定一個(gè)引雷區(qū)，統(tǒng)計(jì)出輸電線路歷年的落雷數(shù)量。

2.1 基于電氣幾何模型法的引雷寬度計(jì)算

在直角坐標(biāo)系下，根據(jù)圖2所示的輸電線路的電氣幾何模型[11]，建立如下方程：

雷電對(duì)避雷線的擊距計(jì)算公式為

Rc=0.67H0.6I0.74

(1)

雷電對(duì)大地的擊距計(jì)算公式為

Re=(1.066-H/240.5)·Rc

(2)

雷電對(duì)大地的引雷面方程為

y=-x·tanθ+Re/cosθ

(3)

雷電對(duì)避雷線的引雷面方程為

(4)

式中：x、y為未知變量，m；H為避雷線平均高度，m；Rc為避雷線擊距，m；Re為大地?fù)艟啵琺；I為雷電流幅值，kA；θ為地面傾角。

圖2 輸電線路的電氣幾何模型

由擊距計(jì)算公式[12]可知，避雷線和大地的擊距與其雷電流的大小成正相關(guān)。所以，當(dāng)雷電流幅值較大時(shí)，擊距Rc、Re也相應(yīng)增大，避雷線引雷面與大地引雷面交點(diǎn)M的高度將大于避雷線的平均高度，此時(shí)輸電線路一側(cè)的引雷寬度L等于M的橫坐標(biāo)[13]。若不考慮地面傾角，將式(1)-(3)代入方程(4)中，解得交點(diǎn)M的橫坐標(biāo)的函數(shù)為

XM=f(H，I)

(5)

當(dāng)雷電流幅值較小時(shí)，避雷線引雷面與大地引雷面交點(diǎn)的高度將小于避雷線的平均高度，此時(shí)輸電線路一側(cè)的引雷寬度L等于該雷電流幅值對(duì)應(yīng)的避雷線擊距。

根據(jù)上述描述必然存在一個(gè)臨界的雷電流幅值I0(單位為kA)，使得避雷線引雷面與大地引雷面交點(diǎn)的高度剛好等于避雷線的平均高度，即x=Rc、y=H。所以，輸電線路一側(cè)引雷寬度為

(6)

對(duì)于110 kV及以上線路大多數(shù)都是安裝兩條避雷線進(jìn)行防雷保護(hù)，所以總的引雷寬度為

Y=2L+B

(7)

式中：B為避雷線間的距離，m；L為避雷線一側(cè)的引雷寬度，m。

2.2 110 kV線路引雷區(qū)落雷數(shù)統(tǒng)計(jì)

考慮到桿塔兩側(cè)的輸電線路遭受雷擊都可能會(huì)引起避雷器動(dòng)作，所以文中以桿塔坐標(biāo)為中心、以桿塔兩側(cè)檔距為長、以總的引雷寬度Y為寬確定一個(gè)矩形的引雷區(qū)域。110 kV輸電線路桿塔總的引雷區(qū)如圖3所示。

圖3 110 kV輸電線路引雷區(qū)

根據(jù)上述計(jì)算，每一個(gè)雷電流便可確定一個(gè)輸電線路引雷區(qū)，但由于每年的雷電流數(shù)據(jù)過于龐大，若先計(jì)算每個(gè)雷電流對(duì)應(yīng)的引雷區(qū)，再判斷它是否落在引雷區(qū)內(nèi)，這樣的計(jì)算效率十分低下。文中先根據(jù)每年最大的雷電流確定該輸電線路桿塔最大的引雷區(qū)，再初步篩選附近可能的落雷數(shù)，這樣便只用判斷這些雷電流是否落在其對(duì)應(yīng)的引雷區(qū)內(nèi)。先初步篩選，再深度計(jì)算的方法極大程度地提高了落雷數(shù)統(tǒng)計(jì)的速率及準(zhǔn)確性，省時(shí)省力。

對(duì)于落到引雷區(qū)的雷電，可能會(huì)形成一定數(shù)量的回?fù)綦娏?，為了精確篩選雷擊個(gè)數(shù)，還需要剔除引雷區(qū)回?fù)衾纂娏鱾€(gè)數(shù)。由于雷電往往是在極短時(shí)間內(nèi)發(fā)生多次回?fù)?，所以文中選取同一經(jīng)緯度、1 s內(nèi)最大的雷電流作為引雷區(qū)的一個(gè)雷電流，這樣便可準(zhǔn)確統(tǒng)計(jì)出輸電線路引雷區(qū)雷電流數(shù)量。

但僅憑雷電發(fā)生點(diǎn)與雷電數(shù)并不能分析出輸電線路雷擊后避雷器是否動(dòng)作，還需結(jié)合雷電流大小與桿塔結(jié)構(gòu)來判斷，故文中下一節(jié)討論怎樣的雷電才會(huì)導(dǎo)致避雷器發(fā)生閃絡(luò)。

3 雷擊致避雷器閃絡(luò)的雷電流計(jì)算

雷電擊中輸電線桿塔往往具有隨機(jī)性，實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明，直擊雷過電壓對(duì)110 kV及以上輸電線路的危害最大[14]。線路帶固定間隙避雷器的結(jié)構(gòu)如圖4所示。當(dāng)避雷器遭受雷擊時(shí)，雷電流引起的高電壓超過其50%沖擊放電電壓時(shí)，避雷器的串聯(lián)間隙絕緣子被擊穿，避雷器動(dòng)作，避雷器動(dòng)作計(jì)算器計(jì)數(shù)，使得塔臂與導(dǎo)線間的電位差低于桿絕緣子串的閃絡(luò)電壓，從而避免線路跳閘停電，保證了供電正常。

圖4 帶固定間隙避雷器結(jié)構(gòu)

直擊雷又可分為反擊雷和繞擊雷，所以需要分別計(jì)算導(dǎo)致避雷器閃絡(luò)的反擊與繞擊雷電流的大小[15]，才能計(jì)算出避雷器的動(dòng)作次數(shù)。

3.1 反擊雷致避雷器閃絡(luò)的雷電流計(jì)算

反擊雷電導(dǎo)致輸電線路避雷器動(dòng)作的最小雷電流記為If[16]；根據(jù)電力行業(yè)規(guī)程DL/T 620—1997《交流電氣裝置的過電壓保護(hù)和絕緣配合》的計(jì)算與帶絕緣子間隙避雷器技術(shù)手冊(cè)的分析，If為

(8)

式中：U50%為帶絕緣子間隙避雷器的50%沖擊放電電壓，kV；β為桿塔分流系數(shù)；ha為橫擔(dān)對(duì)地高度，m；hg為避雷線平均高度，m；ht為桿塔對(duì)地高度，m；hc為導(dǎo)線平均高度，m；Lt為桿塔電感，H；Ri為桿塔沖擊接地電阻，Ω；k0為導(dǎo)線和避雷線間的幾何耦合系數(shù)；k為導(dǎo)線和避雷線間的電暈耦合系數(shù)。

3.2 繞擊雷致避雷器閃絡(luò)的雷電流計(jì)算

當(dāng)輸電線路避雷線的屏蔽保護(hù)失效時(shí)，雷電可能繞過避雷線直擊在導(dǎo)線上，從而引起避雷器動(dòng)作[17]?，F(xiàn)分別計(jì)算繞擊雷致避雷器閃絡(luò)的最大、最小雷電流。

根據(jù)電力行業(yè)規(guī)程DL/T 620—1997《交流電氣裝置的過電壓保護(hù)和絕緣配合》的分析，繞擊雷致避雷器閃絡(luò)的最小雷電流為

(9)

根據(jù)改進(jìn)的電氣幾何模型計(jì)算繞擊雷致避雷器閃絡(luò)的最大雷電流[18]，其模型如圖5所示。

圖5 改進(jìn)電氣幾何模型

圖中D點(diǎn)、E點(diǎn)是輸電桿塔中避雷線掛點(diǎn)和一相導(dǎo)線掛點(diǎn)，分別以D點(diǎn)和E點(diǎn)為圓心，以雷電對(duì)避雷線的擊距rs和雷電對(duì)輸電線的擊距rc為半徑作圓弧，兩圓弧相交于B點(diǎn)，作桿塔中心對(duì)地面的垂線與弧AB相交于A點(diǎn)，作一條對(duì)地垂線與弧BC相交于C點(diǎn)，使得C到地面的距離為雷電對(duì)大地?fù)艟鄏g。點(diǎn)B′、C′分別為B、C在地面上的投影。

圖中，避雷線擊距、輸電線擊距和大地?fù)艟嗟挠?jì)算公式如下：

rs=10I0.65

(10)

rc=1.63(5.015I0.578-0.001Uph)1.125

(11)

rg=(11.8-hc/10.869)I0.65

(12)

式中，Uph為導(dǎo)線上工作電壓瞬時(shí)值，kV；hc為導(dǎo)線掛點(diǎn)高度，m。

由圖5可知，若雷電先到達(dá)弧AB，則向避雷線放電；如果雷電先到達(dá)弧BC，則向?qū)Ь€放電；如果雷電先到達(dá)點(diǎn)C右側(cè)，則向大地放電。所以當(dāng)θ2≤θ1時(shí)，線路得到有效屏蔽，雷電不會(huì)擊中導(dǎo)線；當(dāng)θ2>θ1時(shí)，雷電可能擊中導(dǎo)線發(fā)生繞擊閃絡(luò)[19]。

當(dāng)θ2=θ1時(shí)，可解出繞擊雷致避雷器閃絡(luò)的最大雷電流Imax，kA；其方程滿足：

(13)

(14)

其中：hs為避雷線掛點(diǎn)高度，m；lde為一相導(dǎo)線掛點(diǎn)到避雷線掛點(diǎn)距離，m。

3.3 繞擊雷致避雷器閃絡(luò)的概率計(jì)算

文中以線路一側(cè)引雷寬度L作為線路等效的受雷半徑，并假定雷電垂直于地面入射，則繞擊閃絡(luò)概率為弧BC在地面的投影B′C′與等效受雷半徑的比值[20]。因此，繞擊閃絡(luò)概率為

(15)

當(dāng)rg(Ig)=hc時(shí)，Ig為臨界雷電流，kA；在考慮θ2>θ1的情況下，由圖5中的幾何關(guān)系可知：

(16)

(17)

(18)

B′C′=rc(cosθ1-cosθ2)

(19)

將式(16)和式(19)代入式(15)中，得：

(20)

4 輸電線路避雷器動(dòng)作次數(shù)的計(jì)算

高壓輸電線路的桿塔數(shù)量繁多，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，避雷器安裝方式各不相同，現(xiàn)取110 kV貓頭型桿塔為研究對(duì)象。由于貓頭型桿塔各相避雷器安裝的高度相近，當(dāng)桿塔遭受大電流雷擊時(shí)，可認(rèn)為三相避雷器的塔頂電位一致，且避雷器的50%沖擊放電電壓也相同，所以輸電線路各相避雷器為保護(hù)線路絕緣子不發(fā)生閃絡(luò)，避雷器會(huì)同時(shí)動(dòng)作。而對(duì)于繞擊雷擊中的輸電線路，往往只對(duì)一相輸電線路造成影響，所以繞擊雷落在輸電線路的哪側(cè)，則這一側(cè)的避雷器動(dòng)作[21]。

對(duì)于貓頭型桿塔，B相避雷器的動(dòng)作次數(shù)等于避雷器動(dòng)作最小次數(shù)Nmin，即反擊雷致避雷器動(dòng)作次數(shù)Nf；A、C兩相避雷器的動(dòng)作次數(shù)等于反擊雷致避雷器動(dòng)作次數(shù)Nf加上這一側(cè)繞擊雷致避雷器動(dòng)作次數(shù)，所以輸電線路避雷器三相動(dòng)作次數(shù)分別為

(21)

NsA或NsC則根據(jù)避雷器繞擊雷電流的地理坐標(biāo)與輸電線路桿塔坐標(biāo)的關(guān)系來判斷次數(shù)。令桿塔坐標(biāo)為原點(diǎn)，當(dāng)繞擊雷電流橫坐標(biāo)為負(fù)值時(shí)，NsA值加1；當(dāng)繞擊雷電流橫坐標(biāo)為正值時(shí)，NsC值加1。

5 算例驗(yàn)證

本研究采用南方電網(wǎng)惠州市供電局提供的數(shù)據(jù)來驗(yàn)證該計(jì)算方法模型的有效性。根據(jù)避雷器動(dòng)作次數(shù)的可讀性和桿塔結(jié)構(gòu)的典型性，文中分別選取惠州供電局110 kV左峰線、漢峰線上8基貓頭型桿塔作為研究對(duì)象(帶絕緣子間隙避雷器已經(jīng)在這兩條線上安裝運(yùn)行6年)。

表1給出了6年內(nèi)輸電線路8基桿塔的雷擊落雷數(shù)量及每年每基桿塔的落雷均值。

表1 110 kV輸電線路雷擊落雷數(shù)

分析表1數(shù)據(jù)可知，本研究所選110 kV輸電線路每基桿塔的落雷區(qū)每年平均落雷數(shù)為3.19次。在所選線路中基塔T4的雷擊總數(shù)最多，雷擊跳閘風(fēng)險(xiǎn)最高。分析每年的桿塔落雷數(shù)，可知2015年雷雨季節(jié)落在所選輸電線路桿塔附近的雷電流較多。

現(xiàn)根據(jù)所選輸電線路的落雷數(shù)、雷電定位系統(tǒng)的雷電流位置及大小、雷擊致避雷器閃絡(luò)的雷電流大小、輸電線路桿塔數(shù)據(jù)便可計(jì)算出帶絕緣子間隙避雷器的動(dòng)作次數(shù)。表2給出了兩條110 kV輸電線路不同位置的貓頭型桿塔各相避雷器動(dòng)作的計(jì)算次數(shù)、實(shí)際航拍次數(shù)以及他們之間的最大誤差。

表2 各相避雷器動(dòng)作次數(shù)對(duì)比

Table 2 Comparison of operation times of each phase arrester

桿塔 計(jì)算次數(shù) 實(shí)際次數(shù) A相B相C相A相B相C相最大誤差最大相對(duì)誤差/%T14.27544.1904440.2756.88T23.00033.1823330.1826.07T33.19033.2683231.00050.00T45.09555.662556-0.338-5.63T54.38044.4754440.47511.88T62.31522.2852220.31515.75T73.27633.862334-0.138-3.45T83.09533.1903330.1906.33

對(duì)比分析表2中各相帶固定間隙避雷器的計(jì)算動(dòng)作次數(shù)與實(shí)際動(dòng)作次數(shù)可知，若單從B相避雷器的動(dòng)作次數(shù)可分析出，8基桿塔避雷器的計(jì)算動(dòng)作次數(shù)僅有1基桿塔的次數(shù)比實(shí)際次數(shù)多1，其他計(jì)算次數(shù)與實(shí)際次數(shù)完全吻合。所以，該計(jì)算方法對(duì)于反擊雷致避雷器動(dòng)作次數(shù)的預(yù)測有著較理想的結(jié)果。

對(duì)于貓頭型桿塔來說，雷電不能繞過A、C相導(dǎo)線擊中B相導(dǎo)線，故從A、C相避雷器的計(jì)算動(dòng)作次數(shù)與實(shí)際動(dòng)作次數(shù)對(duì)比可發(fā)現(xiàn)，雷電繞擊導(dǎo)線的概率較低。

當(dāng)最大誤差小于0時(shí)，說明有雷電繞擊擊中導(dǎo)線，避雷器動(dòng)作；當(dāng)最大誤差大于0時(shí)，說明存在雷電繞擊導(dǎo)線風(fēng)險(xiǎn)。故該計(jì)算方法能預(yù)測A、C相避雷器繞擊雷致避雷器動(dòng)作次數(shù)的概率。結(jié)合表1的引雷區(qū)落雷數(shù)據(jù)，從整體分析看來，總落雷數(shù)越多的輸電桿塔，避雷器計(jì)算的動(dòng)作次數(shù)也相應(yīng)越大；但總落雷數(shù)遠(yuǎn)大于避雷器的實(shí)際動(dòng)作次數(shù)，這說明其中有大多數(shù)的雷電都沒有達(dá)到輸電桿塔的耐雷水平，且雷電繞過避雷線雷擊輸電線路的概率低。

由表2中的最大相對(duì)誤差可知，在所選的8基桿塔中，大多數(shù)避雷器計(jì)算的動(dòng)作次數(shù)與實(shí)際的動(dòng)作次數(shù)相接近，僅有1基桿塔的B相避雷器計(jì)算動(dòng)作次數(shù)誤差較大。所以，從反擊雷與繞擊雷致避雷器動(dòng)作的總次數(shù)來看，該計(jì)算方法對(duì)110 kV輸電線路帶固定間隙避雷器動(dòng)作次數(shù)的預(yù)測有著較滿意的效果。

6 結(jié)語

針對(duì)輸電線路帶固定間隙避雷器的動(dòng)作次數(shù)獲取難度大的問題，文中提出了一種基于雷電定位系統(tǒng)與輸電線路數(shù)據(jù)的避雷器動(dòng)作次數(shù)計(jì)算新方法，該方法將雷電流發(fā)生點(diǎn)位置、雷電流大小、輸電線路桿塔數(shù)據(jù)與防雷計(jì)算機(jī)理等因素充分考慮在一起，高效、快速的實(shí)現(xiàn)了避雷器動(dòng)作次數(shù)的計(jì)算。

用該方法對(duì)線上運(yùn)行6年的帶固定間隙避雷器的動(dòng)作次數(shù)進(jìn)行驗(yàn)證，結(jié)果表明該方法對(duì)于反擊雷致避雷器動(dòng)作次數(shù)的預(yù)測結(jié)果較為理想；由于雷電繞擊擊中導(dǎo)線具有隨機(jī)性，該計(jì)算方法只能預(yù)測繞擊雷致避雷器動(dòng)作次數(shù)的概率，對(duì)動(dòng)作次數(shù)有一定的預(yù)測效果。

本研究在分析計(jì)算時(shí)，并沒有考慮到雷電定位系統(tǒng)的雷電定位誤差，由于繞擊雷的雷電流較小，其對(duì)應(yīng)的引雷區(qū)也小，所以定位誤差對(duì)繞擊雷致避雷器動(dòng)作次數(shù)的計(jì)算有較大影響。

文中帶固定間隙避雷器的實(shí)際動(dòng)作總次數(shù)較小，導(dǎo)致其計(jì)算的相對(duì)誤差較大，影響了結(jié)果的準(zhǔn)確性；所以，帶固定間隙避雷器的動(dòng)作總次數(shù)越大，該計(jì)算方法的準(zhǔn)確性將會(huì)越高。