潮控型分汊河口分流過程探討

陸佳玉 葛建忠 丁平興

摘要：長江北支口是典型的潮控型分汊河口，其水動力及其漢道分流過程是影響潮控河口物質(zhì)輸運和地貌演變的主要因素，本文基于2018年春季在北支口各漢道的坐底三腳架資料與斷面走航資料，計算各汊道的優(yōu)勢流，結(jié)果發(fā)現(xiàn)：大潮時，北支三條港與顧圓沙南水道均呈現(xiàn)漲潮優(yōu)勢，水流凈向陸輸運;顧圓沙北水道則呈現(xiàn)落潮優(yōu)勢，水流凈輸運方向指向口外，同時，結(jié)合FVCOM高分辨率數(shù)值模擬，對北支口分流過程進行模擬，結(jié)果表明，由于顧圓沙南水道近海口斷面面積遠大于北水道，且方位與漲潮時潮波傳播方向一致，大部分外海潮波經(jīng)過顧圓沙南水道上溯，漲潮量在南北水道空間上分配的差異性極大;同時，一部分經(jīng)顧圓沙南水道上溯的潮波會越灘至北水道，與上游徑流匯合后，共同經(jīng)顧圓沙北水道下泄，北水道的落潮量增加，落潮量在空間上分配的差異性減小，當大潮時，顧圓沙北水道的漲落潮分流比為29.7%、47.2%;小潮時，顧圓沙北水道的漲落潮分流比為41.6%、43.1%，北支口余流基本態(tài)勢為南水道進、北水道出，這些指標及分流特征可為河口的物質(zhì)輸運、地貌演變及各汊道的發(fā)育、維持和衰亡過程的預(yù)測提供關(guān)鍵的指示參數(shù)，

關(guān)鍵詞：北支口：潮控：分汊：分流比;FVCOM

中圖分類號：P751文獻標志碼：A DOI：10.3969/j issn，1000-5641.201941015

0引言

分汊型河口從成因上可以分為河控與潮控兩大類，河控型分汊河口主要受控于河流徑流，各汊道的水沙輸運表現(xiàn)出較強的規(guī)律性以及輸運方向的一致性，通常，各汊道的漲潮量小于落潮量，表現(xiàn)為落潮流占優(yōu)勢，在考慮分流過程中常以落潮分流比作為主要動力參數(shù)，例如，長江口南支以下大部分區(qū)域徑流作用強于潮流作用，屬于河控區(qū)域，各汊道水沙輸運方向具有一致性，其汊道分流過程也較為規(guī)律，但由于上游來沙變化、河口工程和地貌自然演變的影響也會發(fā)生調(diào)整，例如，近年來，南支以下南北港和南北槽由于壩田回淤、斷面面積減少、深水航道的建設(shè)及分流口工程的實施，北槽落潮分流比逐步降低，目前穩(wěn)定在40%左右，

然而，不同于河控型分汊河口，外海潮汐在潮控型分汊河口的形成發(fā)展中占有極為重要的地位，此時，河流徑流不再起主控作用，潮控型分汊河口汊道的水沙輸運是一個極其復(fù)雜的機制，其各汊道的水流輸運不具有方向一致性，其分流分沙過程因此更為復(fù)雜，其對地貌過程的影響也因而較河控型河口更難以預(yù)測，世界上有許多著名的潮控型分汊河口，例如巴布亞新幾內(nèi)亞的弗萊河、英國的Humber河口，以及中國的杭州灣、長江北支口，它們均呈現(xiàn)為口大腹小的“漏斗”狀，口內(nèi)沙洲將水流分為若干股汊道，汊道內(nèi)水流運動復(fù)雜，這與淺水效應(yīng)、不規(guī)則的海底地形、潮汐潮流、徑流及河口海岸工程等多種因素的影響密不可分，因此，對潮控型分汊河口分流過程的分析和探討可以為河口的物質(zhì)輸運、地貌演變及各汊道的發(fā)育、維持和衰亡過程做出動力機制分析，并為這些物理過程的預(yù)測提供關(guān)鍵的驅(qū)動參數(shù)，

長江北支口是典型的潮控型分汊河口，長江口北支涌潮現(xiàn)象顯著，且近年來由于自然和人為的影響，北支河槽逐漸束窄、河床淤淺，北支和南支上段的灘槽環(huán)境發(fā)生劇烈變化;根據(jù)近60年北支地形資料分析，北支內(nèi)潮汐淺灘不斷淤積形成，同時由于回填，河槽容積減少，北支淤積的主要物質(zhì)來源是口外海域來沙，而北支口外海域來沙以長江口南支人海泥沙擴散倒灌為主;但北支口發(fā)生侵蝕，北支的沉積作用受地形、水動力和泥沙來源的制約，其沉積特征復(fù)雜，沉積物類型較多，徑流、汊道分流比、潮汐和地形條件是控制物質(zhì)輸運的重要因素，根據(jù)已有研究，北支的分流比現(xiàn)已下降至5%以下，徑流在北支口門處的作用已微乎其微，主要是外海潮流作用塑造著此處的地形地貌，北支口門處，河段橫截面顯著展寬，呈現(xiàn)喇叭口狀，其內(nèi)分布著黃瓜沙和顧圓沙等淺灘地形，進而在河口形成了各級分汊水道，顧圓沙是北支口最大的攔門沙，近年來，各種水利工程的興建使得上游來沙減少，外海潮流帶走大部分泥沙，顧圓沙不斷侵蝕變小，顧圓沙南北兩側(cè)存在兩個水深變化劇烈的水道，外海潮流主要通過南北水道上溯或下泄，北支口分流變化影響著南北水道興衰交替和顧圓沙的形態(tài)變化，開展此項研究不僅可以進一步認識潮控型分汊河口的分流規(guī)律，同時也為研究北支口未來地形演變提供重要參考。

本文基于2018年4月顧圓沙及周邊海域觀測資料，計算并分析北支口各汊道的水動力輸運特征，同時，結(jié)合FVCOM海洋數(shù)值模式，對北支口顧圓沙附近汊道的水動力及分流過程進行了高分辨率的數(shù)值模擬，計算了北支口汊道的分流比，探討潮控型河口的汊道分流過程。

1現(xiàn)場觀測

2018年4月在北支三條港水域和顧圓沙南北兩水道投放3個坐底三腳架觀測系統(tǒng)（見圖1），對該海域的水沙動力過程進行了連續(xù)半個月的水文觀測，三腳架上包括聲學(xué)多普勒流速剖面儀（ADCP），其發(fā)射頻率為600kHz，探頭朝上，探頭距底0.35m，用于觀測水流的垂向結(jié)構(gòu)，ADCP每隔2min記錄一個數(shù)據(jù)，盲區(qū)設(shè)置為0.25m，垂向分辨率為0.5m。

同時，在觀測期間于大小潮分別選取一天進行連續(xù)斷面走航觀測（見圖1），其中大潮走航觀測時間為2018年4月1日5-18時;小潮走航觀測時間為2018年4月9日7-18時，觀測時間盡量涵蓋了一次完整的漲潮或落潮，ADCP探頭朝下，垂向采樣分辨率為0.5m，其采樣間隔為2s，持續(xù)采集剖面流速，船速保持在2-3節(jié)。

1.1定點觀測站水動力特性

判斷一個汊道的潮汐動力特征，首先需要確定汊道中的漲潮流、落潮流所占的比例，北支分汊河口的水深較淺，在三條港斷面的平均水深為2-3m，潮汐水位幅度與水深屬于同一量級，如直接采用以流速大小和維持時間進行優(yōu)勢流判斷會引起顯著誤差，一般采用一個完整潮周期內(nèi)斷面落潮量除以漲潮量和落潮量之和以計算優(yōu)勢流;由于斷面走航受淺灘、沙丘以及漁業(yè)生產(chǎn)的限制，無法計算得到沿完整斷面的漲落潮流量，而觀測點位于汊道中心，可以較好地反映汊道的水動力特征，故以某垂向分層積分的單寬落潮流量除以同樣方法計算出的落潮流量和漲潮流量之和的百分比值表示優(yōu)勢流較為合適，這種方法以嚴格的單寬斷面水通量方式進行計算，有效避免了因只考慮流速而帶來的誤差，

單寬漲潮輸水量Ff和單寬落潮輸水量Fe的計算公式為其中，u代表ADCP測量垂向單元實測流速，h代表水深，t代表時間，p代表實測流向與潮流長軸方向的夾角，m表示漲、落潮歷時，佗表示分層數(shù)，J指某時段，i指某層數(shù)，

優(yōu)勢流的表達式為其中，%代表優(yōu)勢流，當R8>50%時，定義為落潮優(yōu)勢流;當%<50%時，定義為漲潮優(yōu)勢流，

對北支口連續(xù)半月的坐底流速流向觀測資料進行統(tǒng)計，并根據(jù)以上公式計算北支口各汊道的優(yōu)勢流，詳細結(jié)果如表1所示（結(jié)果均取幾個完整漲落潮周期的平均值），分析顯示，大潮時，B1、B3呈現(xiàn)漲潮優(yōu)勢現(xiàn)象;B2則反之，呈現(xiàn)落潮優(yōu)勢現(xiàn)象，B1位于北支三條港，此處潮波變形程度大，上游徑流作用弱;B3位于顧圓沙南水道，南水道方位與潮波上溯方向基本一致，大潮時潮流通過南水道上溯，進入北支口內(nèi)，故B1、B3呈現(xiàn)漲潮優(yōu)勢現(xiàn)象，而B2位于顧圓沙北水道，北水道與外海潮波上溯方向存在較大夾角，汊道斷面與漲潮方向近乎平行，故漲潮特征不明顯，表現(xiàn)為落潮優(yōu)勢，小潮時，潮汐動力的減弱使B1、B2的漲落潮優(yōu)勢現(xiàn)象不顯著，B1、B2漲落潮優(yōu)勢交替，但由于南水道是漲潮流上溯的主要通道，故B3仍表現(xiàn)為漲潮優(yōu)勢。

1.2斷面水動力過程

根據(jù)在大小潮期間各斷面的走航觀測資料，分析3個斷面大潮漲急落急時段的水動力特征，

漲急時刻，三條港斷面SECI水流歸順主槽方向，指向上游，SECI平均流速為1.41m/s，由表層及底層，斷面流速逐漸減小，落急時刻，斷面平均流速為1.02m/s，由于科氏力作用，落潮主流線右偏，由于三條港斷面南側(cè)為大面積淺灘，測船難以通過，但從可以觀測的部分看，水流沿斷面分布整體較為一致，但推測在該斷面南側(cè)淺灘區(qū)域水流流速和方向會有顯著的不一致性（見圖2a、2b和2c）。

而顧圓沙北側(cè)斷面SEC2南側(cè)雖然水深較大，但是該區(qū)域為漁業(yè)生產(chǎn)活動區(qū)，大量漁網(wǎng)分布于此，船只難以通行，故走航觀測斷面較短，漲急時刻，斷面水流歸順主槽，流向齊整，測量斷面流速均一，測量斷面平均流速為1.23m/s，由于落潮主流線的偏轉(zhuǎn)與汊道形態(tài)相關(guān)，又因為北水道出口朝向東北，故圖中落急時刻，SEC2落急主流線偏北，測量斷面平均流速為1.08m/s（見圖2d、2e和2f）。

顧圓沙南水道斷面SEC3漲急時刻斷面平均流速為0.88m/s，靠近顧圓沙一側(cè)的水深較深，由北向南，斷面水深逐漸減小，流速也逐漸減小，斷面北側(cè)流速大于南側(cè)流速，因為SEC3斷面水下地形復(fù)雜，斷面北部水流呈輻射狀，向四周發(fā)散，斷面南部水流方向一致南偏，落急時刻，水流集中于斷面北側(cè)深槽，斷面南部水深較淺，測船難以通行（見圖2g、2h和2i）。

2模型計算

從坐底觀測系統(tǒng)和斷面走航觀測中，我們可以基本把握北支河口各汊道的基本動力特征，然而，由于其坐底觀測系統(tǒng)在空間上的局限，以及斷面走航受淺灘、沙丘及漁業(yè)生產(chǎn)的限制，測船難以覆蓋完整汊道，因此，在確定各汊道分流過程時，這兩種方法仍然存在不足，故，本文在坐底系統(tǒng)、走航觀測的基礎(chǔ)上，采用高分辨率海洋數(shù)值模型對北支河口的潮汐影響下的汊道動力特征進行模擬研究，從而確定其汊道分流特征。

2.1模型的建立

本文的數(shù)值模型研究區(qū)域集中在北支口外的顧圓沙區(qū)域，為了提高計算精度與效率，模型由長江口大區(qū)域模型和北支小區(qū)域模型嵌套組合而成，大區(qū)域計算模型采用成熟的長江口一東海模型（見圖3a），該模型在長江口區(qū)域已有較多應(yīng)用，可以良好地刻畫長江口的各種動力過程，小區(qū)域計算范圍上起海門港，下至顧圓沙外，包括北支整段（見圖3b），北支河道及口門區(qū)域采用2016年9月份大面地形測圖數(shù)據(jù)，計算區(qū)域的海岸線邊界由Landsat 8OLI系列的2017年4月18日低潮位時段長江口衛(wèi)星觀測遙感解譯獲取，將計算區(qū)域劃分成高質(zhì)量非結(jié)構(gòu)的三角形網(wǎng)格，在岸邊、北支口外顧圓沙兩側(cè)的深水航道進行加密處理（見圖3c），整個小區(qū)域內(nèi)包含三角形單元42753個，節(jié)點22120個，水平分辨率在近岸和水流通道區(qū)域內(nèi)最高為150m，垂直方向分為10個等間距的。層，模式計算采用內(nèi)、外模態(tài)分裂求解方案，外模時間步長取0.3s，內(nèi)模時間步長取3s，模型計算時間由2018年3月20日至2018年4月20日，風場數(shù)據(jù)采用在歐洲氣象中心中尺度天氣預(yù)報模式結(jié)果，上游徑流數(shù)據(jù)采用同時期大通站的實測逐日流量，溫鹽初始場應(yīng)用《渤海、黃海、東海海洋圖集》數(shù)字化資料計算得到，長江口模型由徑流、潮汐及風場等邊界條件驅(qū)動，北支口小區(qū)域模型由于嵌套邊界驅(qū)動，并不涉及徑流和潮汐條件，這些過程都包含在時間分辨率較高的嵌套邊界驅(qū)動中，但其風場仍然采用歐洲氣象中心中尺度天氣預(yù)報模式結(jié)果。

2.2模型的驗證

本文采用2018年4月在北支口布設(shè)的3個連續(xù)測流站（即B1、B2、B3）的坐底水文觀測資料對模型計算結(jié)果進行驗證，觀測持續(xù)半月，時間序列較長，資料具有較強的可信度，因此對3個測站的模擬誤差都進行了計算，限于篇幅，本文只給出了B2站點表層的流速和流向?qū)Ρ惹€（見圖4）。

同時由于本文重點研究汊道分流過程，因此對3個汊道的斷面流量過程也進行了觀測和模型的對比（見圖5），需要指出的是，由于測船受各種淺水地形和漁業(yè)生產(chǎn)的限制，以及潮汐水位的影響，斷面位置變化較大，因此，在進行檢驗過程中我們嚴格對應(yīng)了每次走航斷面長度和位置，從而保證斷面流量驗證的合理性。

使用相關(guān)性系數(shù)（cc）、均方根誤差（RMsE）和平均誤差（AE）來定量分析模型的誤差，其計算公式為

由表2可知，各個測站的流速、流向及斷面流量相關(guān)性較好，總體在0.83～0.97波動，流速均方根誤差為0.22～0.35m/s，總體平均約為0.30m/s;平均誤差為0.18～0.27m/s，總體平均為0.22m/s，模式的流速模擬相對較好，模型計算的流向偏差總體上為38°～47°，但這是由于潮流轉(zhuǎn)流期間的流速較小，流向空間性差異較大，模擬結(jié)果在轉(zhuǎn)流時段誤差相對較大引起的，如去除轉(zhuǎn)流時段，流向平均誤差為12°，顯示模型較好地刻畫了北支分漢口的水動力特征，

從SEC1、SEC2、SEC3三個斷面的流量觀測與模擬的對比結(jié)果看（見表2和圖5），總體上模型能較好地反映出長江北支口分汊的斷面流量及其變化特征，在較好地刻畫了北支河口的汊道動力過程的基礎(chǔ)上，可以利用該模型進行分流過程的計算分析。

2.3分流比變化

利用上述驗證良好的模型結(jié)果計算顧圓沙南北水道的分流比，首先，將模型計算得到的東西方向的流速分量（u）、南北方向的流速分量（v）分別沿斷面方向和水深方向進行積分，得到某個時刻的斷面水通量，其中地形數(shù)據(jù)是由2012年海圖數(shù)字化得到，地形與模型計算得到的水位相加之和即為計算斷面潮通量時垂向積分的深度，再利用公式（6）和公式（7），計算得到某個時刻的汊道分流比，由于模型結(jié)果均在整點時刻逐小時輸出一次，因此得出的結(jié)果為整點時刻的分流比。

圖6顯示了大潮和小潮時顧圓沙南北水道的水位（見圖6a和6d）、流速（見圖6b和6e）以及顧圓沙北水道的分流比變化曲線（見圖6c和6f），由于轉(zhuǎn)流時刻通常出現(xiàn)在河口漲落潮交替時，此時水流流態(tài)不穩(wěn)定，流速流向空間分布差異大，計算得到的分流比會在較大比值范圍內(nèi)波動，而這段時間內(nèi)其水量對汊道分流的貢獻較小，因此轉(zhuǎn)流時段的分流比暫略去，主要考慮潮流穩(wěn)定時段內(nèi)的分流過程，

大潮時，顧圓沙北水道的分流比波動具有一定的規(guī)律（見圖6c），北水道漲潮分流比均小于落潮分流比，且在相同區(qū)間內(nèi)波動，除去轉(zhuǎn)流時刻，將顧圓沙南北兩水道漲潮時段的漲潮量累加后通過公式計算，得到顧圓沙北水道的漲潮分流比為29.7%（見表3）;同理，落潮分流比為47.2%（見表3），小潮期間，除去轉(zhuǎn)流時刻，分流比波動仍十分劇烈且毫無規(guī)律性（見圖6f），計算得到顧圓沙北水道的漲潮分流比為41.6%（見表3），落潮分流比為43.1%（見表3），

從表3中可知，一個完整潮周期下，顧圓沙北水道的水流凈輸移方向指向口外，顧圓沙南水道的水流凈輸移方向指向口內(nèi)，這也驗證了上述顧圓沙北水道是以落潮流為優(yōu)勢的河槽，顧圓沙南水道是以漲潮流為優(yōu)勢的河槽。

3討論

顧圓沙北水道呈現(xiàn)落潮優(yōu)勢現(xiàn)象，且落潮時，南北水道流量分配不均勻性減小，這是由北水道落潮量增加造成的，由圖7可以看出，大部分流經(jīng)顧圓沙西部的落潮流會偏向北水道，大潮時，北水道的落潮平均流速為0.95m/s，南水道的平均流速為0.89m/s;小潮時，北水道的落潮平均流速為0.26m/s，南水道的落潮平均流速為0.14m/s（見圖7a和7c），這與顧圓沙及其南北水道的水深地形有關(guān)，顧圓沙東部核心區(qū)域露出水面，落潮時，水流于此處分流，通常，窄深型水道的水力糙率小于寬淺型，水流下泄時的阻滯作用更小，落潮流更易轉(zhuǎn)向至更短或更深的汊道，如印度尼西亞的三角洲河網(wǎng)會出現(xiàn)這樣的分流現(xiàn)象，顧圓沙西部兩側(cè)水道中，北水道的平均水深為7.2m，南水道的平均水深為6.3m，落潮流更易偏轉(zhuǎn)至北水道，并且，納潮量大的水道的床面剪切應(yīng)力更大，顯然南水道的納潮量更大，相應(yīng)地，床面剪切應(yīng)力更大，阻礙落潮流偏向南水道。

如圖7所示，漲潮時，顧圓沙西部還存在由南水道輸運至北水道的水流，小潮時，匯人顧圓沙北水道的越灘流流速為0.89m/s，顯著高于南北兩水道（見圖7c），潮波沿汊道上溯的過程中，由于各汊道的粗糙度、長度、深度及寬度的不同，導(dǎo)致各潮波到達漢口處存在著相位與幅度上的差異，從而引起了分汊處越灘流的存在，從圖1中可知，顧圓沙南水道的方位雖與主汊一致，但仍與其存在交角，且顧圓沙西部地勢較低，在0m等深線以下經(jīng)南水道上溯的潮波必有一部分進入北水道，無論大潮還是小潮，在典型的漲急落急時段，顧圓沙西側(cè)灘地區(qū)域的水體都呈現(xiàn)向北水道輸運（見圖7），因此，如圖8所示，顧圓沙南水道及西側(cè)淺灘的潮致余流在空間結(jié)構(gòu)上看會越過顧圓沙西部，匯人顧圓沙北水道，流向外海，形成一個水平環(huán)流結(jié)構(gòu)，隨著時間效應(yīng)的累積，顧圓沙北水道的向海凈輸運有所增大。

總之，落潮主流的北偏與南汊余流的越灘會增加顧圓沙北水道的落潮量，使得兩水道的落潮水量不均勻性減小;同時，顧圓沙北水道的落潮流速增大、落潮歷時延長，北水道呈現(xiàn)落潮優(yōu)勢現(xiàn)象。

顧圓沙南水道呈現(xiàn)漲潮優(yōu)勢現(xiàn)象，其漲潮量大于落潮量，如圖7所示，漲潮時，大部分潮波沿南水道上溯，長江口以M2分潮為主，M2分潮在北支口門的傳播方向約為305°，流態(tài)為順時針，南水道人海處較寬且水深較大，水道方位與半日潮傳播方向一致，漲潮時，大部分潮流通過南水道上溯，進入北支口，大潮時南水道的漲潮平均流速為1.27m/s（見圖7b），而北水道出口方向指向東北，汊道主軸與漲潮方向近乎垂直，不利于漲潮流的生成和維持。

不僅如此，潮汐動力的變化會對南北水道的漲落潮流量在空間上的分配產(chǎn)生影響，如北支口，大小潮時，顧圓沙北水道的漲潮分流比分別為29.7%、41.6%，小潮比大潮增加了11.9%，大潮時，潮汐動力增強，水道內(nèi)向陸的水流通量累積效應(yīng)增強，漲潮流量在空間上分配不均勻性增強，同時，南北水道方位存在差異性，經(jīng)南水道上溯的潮量遠大于北水道。大小潮時，顧圓沙北水道的落潮分流比分別為47.2%、43.1%，小潮比大潮減小了4.1%，小潮時，潮汐動力減弱，原本經(jīng)南水道上溯越灘至北水道的潮量減少，北水道的落潮量減少。

余流可用作判斷物質(zhì)輸運和預(yù)測地貌變化的一個重要物理參數(shù)，將一個大小潮周期內(nèi)的流場進行平均，得到顧圓沙表層余流場，如圖8所示，表層余流在南水道由海向陸輸運，在北水道由陸向海輸運，同時，一部分南水道的余流越過顧圓沙匯人北水道，一致向海，因此，可推斷北支口的泥沙輸運方向大致為北支上游攜帶的泥沙與南水道漲潮帶人的泥沙共同經(jīng)顧圓沙北汊流入口外，經(jīng)過計算分析，南北水道與顧圓沙西部的流速較大，水流會帶走大部分泥沙，故，顧圓沙西部與兩側(cè)水道可能會存在刷深現(xiàn)象。

4結(jié)語

本文利用2018年4月北支口長時間觀測資料，計算得到北支口各汊道的漲落潮優(yōu)勢流，同時結(jié)合FVCOM高分辨率數(shù)值模擬的方法，計算北支口各汊道的分流比，討論了北支潮控型河口的分流過程，結(jié)果表明。

（1）根據(jù)實測觀測可知，北支三條港與顧圓沙南水道的漲潮流速均大于落潮流速，漲潮歷時大于落潮歷時，均呈現(xiàn)漲潮優(yōu)勢，水流凈向陸輸運;北支口顧圓沙北水道漲潮流速稍小于落潮流速，落潮歷時大于漲潮歷時，呈現(xiàn)落潮優(yōu)勢，水流凈輸運方向指向口外，大潮時，由于來自顧圓沙南水道的越灘流和徑流于顧圓沙北水道匯集，增大了顧圓沙北水道的落潮速度，并延長了其落潮歷時，使得顧圓沙北水道呈現(xiàn)落潮優(yōu)勢現(xiàn)象;而顧圓沙南水道的主軸與外海漲潮波前進方向一致，大量潮波經(jīng)南水道進入北支口，導(dǎo)致南水道為漲潮優(yōu)勢河槽。

（2）根據(jù)模型結(jié)果可知，當大潮時，顧圓沙北水道的漲落潮分流比分別為29.7%、47.2%;當小潮時，顧圓沙北水道的漲落潮分流比分別為41.6%、43.1%，南水道斷面面積遠大于北水道，南水道的漲潮量本就大于北水道，但是大潮時潮汐動力增強，累積效應(yīng)使得漲潮流量在空間上分配的差異性增大，而不論大潮時還是小潮時，由于徑流和南水道上溯的水流會經(jīng)北水道下泄，南北水道落潮水量在空間上分配的差異更小，但是，小潮時越灘進入北水道的水量減小，落潮過程中南北水道在空間上落潮流量分配的差異性會增大。

（3）在北支口，余流基本態(tài)勢為南水道進、北水道出，同時上游余流匯入北水道，故可推斷北支口的泥沙輸運方向大致為北支上游攜帶的泥沙與南水道漲潮帶入的泥沙共同經(jīng)顧圓沙北汊流人口外，南北水道與顧圓沙西部的流速較大，故顧圓沙西部與兩側(cè)水道可能會存在刷深現(xiàn)象。