程文超,吳兵,方少林,魏佳佳
(蘇州華碧微科檢測技術(shù)有限公司,江蘇 蘇州 215000)
近年來,建筑機械因設(shè)計強度或剛度不足、使用結(jié)構(gòu)鋼材不合格、安裝施工不規(guī)范造成的事故時有發(fā)生。某建筑工地泥漿水濃縮用的料倉倒塌事故就是一例。本文通過載荷計算、有限元模擬仿真、支腿焊縫質(zhì)量檢驗分析了料倉倒塌事故的可能原因。
某料倉結(jié)構(gòu)上部為筒體結(jié)構(gòu),下部為錐體結(jié)構(gòu),支腿采用6 根螺旋焊管支撐在筒體與錐體過渡區(qū)。泥漿水注入機將泥漿水從料倉頂部注入料倉,經(jīng)過絮凝和沉淀,錐體底部有卸料口將泥沙放出,沉淀后的水從料倉頂部水槽排出。
料倉總高度10m,筒體高度6m,錐體高度4m,筒體和錐體板材壁厚為8mm,料倉筒體和錐體的鋼板采用焊接方式拼接。料倉支腿采用螺旋焊管,高度為4.25m,支腿直徑為Φ273mm,壁厚為6.4mm,支腿底部端面與預埋鋼板采用焊接方式連接,料倉結(jié)構(gòu)示意圖如圖1 所示。
圖1 料倉結(jié)構(gòu)示意圖
該料倉于2019 年5 月左右完工并開始調(diào)試使用,當天天氣情況沒有出現(xiàn)大風和地震,調(diào)試使用過程中,筒體和錐體裝滿泥漿水,在進行絮凝沉淀過程中,料倉支腿發(fā)生彎折,引起料倉倒塌,筒體和錐體發(fā)生撕裂,見圖2 所示。設(shè)計資料中料倉筒體、錐體板材材料為Q235,支腿金屬材料及牌號未明確。
圖2 倒塌后的料倉照片
采用火花放電原子發(fā)射光譜法檢測料倉支腿的主要化學元素C、Si、Mn、P、S 的成分,對支腿金屬材料進行拉伸強度實驗,并對照GB/T 700-2006《碳素結(jié)構(gòu)鋼》中Q235 的化學元素C、Si、Mn、P、S 的成分和抗拉強度進行分析,檢測和分析結(jié)果見表1,檢測樣品中的化學元素和抗拉強度均符合Q235 的要求。
支腿螺旋焊管屬大長細比受壓桿件,主要核算穩(wěn)定性,其最大承載能力的計算,根據(jù)GB 50017-2003《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》中實腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性計算公式建立載荷模型。
表1 檢測和分析結(jié)果表
根據(jù)支腿直徑(D)為273mm、壁厚(t)為6.4mm、長度(l)為4250mm,材料為Q235 等條件,按照GB 50017-2003《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》長度因素μ 取1,α2取0.965,α3取0.3,fy取235MPa,f 取215MPa,進行計算,具體如下:
假設(shè)材料合格,所有焊接質(zhì)量合格的理想狀態(tài),不考慮風載荷和地震載荷,單根支腿螺旋焊管最大能承受1012kN的載荷,6 根支腿螺旋焊管最大能承受6072kN 的載荷,根據(jù)料倉自重和泥漿水比重計算可知,料倉內(nèi)總重量約為548t,未超過支腿的承重能力。
根據(jù)料倉結(jié)構(gòu)圖,采用有限元方法進行了分析計算,主要利用了三種單元,即桿單元、梁單元、殼單元,考慮了三種單元之間的耦合關(guān)系。以下僅對其中的殼單元見作一簡單介紹,見圖3 所示。殼單元采用六面體形狀,八節(jié)點,每個節(jié)點有六個自由度,單元具有塑性、剪切變形、大變形及大應變特性。
本次利用ANASYS R15.0 進行模擬仿真,假設(shè)支腿螺旋焊管質(zhì)量良好,設(shè)置模型邊界條件和載荷施加,計算料倉應力,如圖4 所示。模擬結(jié)果顯示,最大應力分布在錐體底部,支腿與筒體連接處產(chǎn)生局部最大應力,容易引起開裂。
圖3 單元模型
圖4 料倉應力分布圖
對料倉錐體底部的鋼板、支腿與筒體連接處的焊縫分別進行無損檢測,發(fā)現(xiàn)料倉錐體底部的鋼板焊縫對接處存在未熔合和密集氣孔,如圖5 所示,支腿與筒體連接處的焊縫存在未熔合現(xiàn)象,如圖6 所示,焊縫評定等級為IV 級。
圖5 密集氣孔
圖6 未熔合
(1)料倉支腿在不考慮風載和地震載荷的理想狀態(tài)時,強度可以滿足料倉重量要求。
(2)通過計算機模擬仿真得出,料倉在使用過程中,應力集中分布在錐體底部和支腿與筒體連接處。
(3)對料倉錐體底部、無損檢測發(fā)現(xiàn),焊縫質(zhì)量存在不同程度缺陷,會降低焊縫的焊接強度質(zhì)量,料倉錐體底部鋼板容易開裂、支腿容易發(fā)生彎曲,會引起料倉倒塌。