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    中天鋼鐵8#高爐快速開爐達(dá)產(chǎn)實踐

    2020-05-16 05:08:48胡立黨
    山東冶金 2020年2期
    關(guān)鍵詞:渣鐵焦比單環(huán)

    王 強(qiáng),付 偉,胡立黨

    (1武安裕華鋼鐵有限公司,河北 武安056300;2常州中天鋼鐵,江蘇 常州213000)

    1 前言

    常州中天鋼鐵有限公司8#(1 580 m3)高爐于2019年6月23日下午開始點火開爐,對比以往其他高爐開爐焦比高,爐前工作量大,本次開爐選擇焦比合適,料段安排合理,負(fù)荷跟進(jìn)較快,26 h風(fēng)口開全,無塌料無懸料無壞套,第2 d產(chǎn)量達(dá)到4 000 t,第3 d產(chǎn)量完成4 400 t,燃料比降到530 kg/t以下,煤比130 kg/t,煤氣利用率達(dá)到47.8%,達(dá)到預(yù)期目標(biāo)。

    2 高爐快速開爐操作

    2.1 高爐烘爐

    高爐按預(yù)定計劃烘爐8 d,兩鐵口做好泥包后埋入65 mm導(dǎo)風(fēng)管,風(fēng)口和東鐵口各裝1根量程1 000℃熱電偶,烘爐以鐵口熱電偶溫度最高500℃為準(zhǔn),風(fēng)口熱電偶溫度為參照,以爐頂溫度<350℃及氣密箱溫度<45℃為制約,以風(fēng)量調(diào)節(jié)為手段,定時倒換爐頂大放散,保證1開1關(guān)。

    2.2 檢測碰撞點

    校準(zhǔn)了溜槽角度及探尺零位,確定了β角順時針方位正北方向為0°,測量了溜槽傾動力矩e為0.7 m,料線高差h1為1.8 m。考慮開爐時間緊迫,對料流測定各項目不專業(yè),打開溜槽檢修孔,每次料罐裝5 t焦炭,調(diào)小γ角,調(diào)整α角保證碰撞點大約在1.5 m位置,放料4次,基本確定1.5 m碰撞點角度在44°,與劉云彩布料方程對比(溜槽L02.6 m,ω0.167圈/s,μ0.5),計算n值3 m,誤差0.15 m[1],說明平時布料矩陣可以參照劉云彩布料方程計算調(diào)整。

    2.3 開爐參數(shù)

    采用散裝木柴半帶風(fēng)裝料開爐,木柴裝至離爐缸上沿1 m。料段安排:扣除木柴后死鐵層+爐缸+85%爐腹裝凈焦,15%爐腹+爐腰+6%爐身裝純空焦,6%爐身以上裝輕負(fù)荷料。高爐內(nèi)型尺寸見表1。

    表1 高爐各部位容積m3

    選定凈焦壓縮率14%,空焦壓縮率12%,正常料壓縮率11%;全爐焦比3.2 t/t,正常料焦比790 kg/t,正常料堿度0.96,空焦堿度0.93。正常料組成:焦批8.6 t,礦批18 t,燒結(jié)礦13.4 t,球團(tuán)礦4 t,錳礦0.6 t,硅石0.6 t,螢石0.15 t,蛇紋石0.25 t。

    鐵水成分:[Si]3.5%,[Fe]91.82%,[S]0.04%,[Mn]1.18%,[P]0.11%,[C]3.35%,[Ti]0.2%?;厥章?[Fe]99.5%,[Mn]60%,[S]8%,[Ti]80%,[P]100%。

    焦炭全部用干熄焦,水分1%,灰分12.65%,灰分成分占比計算按SiO250%,CaO3%,Al2O335%,MgO1.5%。原燃料成分分析見表2。

    2.4 半帶風(fēng)裝料

    烘爐涼爐結(jié)束后,進(jìn)人拆除部分烘爐導(dǎo)管并清理好爐缸。把測試碰撞點的20 t焦炭蓋住西場鐵口65 mm導(dǎo)出管和東場自制65 mm氧槍,鐵口的烘爐熱電偶不拆,便于確認(rèn)爐缸渣鐵蓄積狀態(tài)。然后從風(fēng)口開始向爐缸開始裝入散木柴,約計50 t,裝到預(yù)定位置后,進(jìn)人碼平壓實,防止有大的漏點影響后面開爐料的裝入誤差。風(fēng)口區(qū)域立排一圈長2 000 mm的長木,高爐中心堆起堆尖也擺一圈圓木??紤]高爐在裝料過程中向爐內(nèi)送入冷風(fēng),可以疏松料柱,改善爐料透氣性,有利于高爐開爐時爐況順行,進(jìn)行帶冷風(fēng)裝料。為避免吹散木柴,裝料時凈焦、純空焦采用靜態(tài)裝料,凈焦單環(huán)角度18°空焦單環(huán)角度22°。高爐裝完空焦開始送冷風(fēng)半帶風(fēng)裝負(fù)荷料,冷風(fēng)壓力120 kPa,冷風(fēng)流量1 300 m3/min,風(fēng)溫150℃,正常料采用單環(huán)角度,C24°O22°88料線裝至3 m停止裝料。裝料過程從凈焦開始每3批料根據(jù)雷達(dá)料位記錄1次料線深度,核對體積,結(jié)果滿足誤差范圍,說明堆比重及壓縮率選擇相對準(zhǔn)確。核料全爐焦比3.3 t/t(包括20 t鋪底焦炭),全爐渣比690 kg/t,正常料焦比790 kg/t,正常料堿度0.96,空焦堿度0.93,全爐堿度0.77(爐缸80%焦炭不造渣)。裝料形式見表3。

    表2 原燃料分析%

    表3 料段安排

    2.5 送風(fēng)制度

    高爐共24個風(fēng)口,總面積0.256 6 m2,堵8個風(fēng)口,前端堵有水炮泥,中間塞修磨好的輕質(zhì)保溫磚,后端再堵有水炮泥至小套1/3處確保堵嚴(yán)。送風(fēng)面積0.168 m2,面積占比65%。高爐于2019年6月23日19:16送風(fēng)點火,熱風(fēng)壓力80 kPa,風(fēng)溫800℃,風(fēng)量1 550 m3/min,送風(fēng)風(fēng)量比0.98,標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)速153 m3/s,實際風(fēng)速314 m3/s,鼓風(fēng)動能12 126(kg·m)/s。送風(fēng)10 min后所有送風(fēng)風(fēng)口著火,40 min后探尺動作,期間穩(wěn)步加風(fēng),待頂壓穩(wěn)定在90 kPa并且爐頂溫度相對容易控制后開始投入TRT并網(wǎng)運(yùn)行。送風(fēng)大約8 h,壓量關(guān)系略緊,風(fēng)速動能下降到正常水平左右,探尺偶有臺階,鐵口熱電偶過量程燒壞,預(yù)判高爐開始形成軟熔帶,減風(fēng)壓5 kPa,待探尺與壓量關(guān)系基本穩(wěn)定。

    此時根據(jù)噸焦耗風(fēng)采用表風(fēng)量為2 500 m3/t,前段凈焦381 t(包括鋪底焦炭20),送風(fēng)后累計平均表風(fēng)量1 900 m3/m。計算實際時間8.35 h與理論計算基本相符合,說明在沒有煤氣在線分析的情況下,按此計算也能達(dá)到相對準(zhǔn)確預(yù)判軟熔帶的形成時間。軟熔帶形成穩(wěn)定后根據(jù)出鐵及爐溫、物理熱、渣鐵流動性,加快開風(fēng)口速度,20 h僅剩1個風(fēng)口,考慮爐前連續(xù)多爐出不盡鐵,26 h最后1個風(fēng)口才開完。送風(fēng)制度參數(shù)如表4所示。

    2.6 裝料制度

    為考慮快速引煤氣,開爐全部使用干熄焦,待引煤氣后爐頂溫度起勢加快,改干熄焦和濕焦配比1∶1。裝料料制與其他1 500 m3級高爐開爐使用多環(huán)布料不同,8#高爐全部使用單環(huán)負(fù)角差裝料,送風(fēng)后先用單環(huán)-2°。引煤氣后開始每隔5~8批料擴(kuò)礦批2 t,礦批22 t以上時改為多環(huán)布料??紤]原料(TiO2)負(fù)荷較高,[Si]超過0.9%時,[Ti]達(dá)到0.1%,所以加負(fù)荷速度較快,6爐鐵后[Si]降到1%以下,濕焦負(fù)荷變動2.11→2.5→3.3→3.6→4.0。

    表4 相關(guān)操作參數(shù)

    2.7 爐外出鐵

    西場埋65 mm導(dǎo)風(fēng)管送風(fēng)后空吹,東場埋入65 mm自制氧槍,送風(fēng)同時送壓縮空氣和少量氧氣。風(fēng)口以下容積310 m3,爐缸容積系數(shù)0.35,安全系數(shù)0.6,有效安全容積65 m3,消耗15批正常料時產(chǎn)生鐵水161 t,渣量127 t,渣鐵體積總65 m3。根據(jù)噸焦耗風(fēng)2 500 m3/t,鐵前平均風(fēng)量2 020 m3/min,出鐵時間14.07 h,計劃14 h出第1爐鐵。由于氧槍與鐵口孔道沒有封住導(dǎo)致跑風(fēng)嚴(yán)重,8.5 h調(diào)大氧槍氧氣時自動燒出,出渣鐵3 t,西場9 h見渣燒開鐵口后堵上。送風(fēng)15 h過臨時撇渣器,出鐵時間75 min,出鐵量120 t,渣鐵物理熱充足,流動性非常好。18 h過東場正式撇渣器,24 h過西場正式撇渣器,爐外出鐵組織基本正常。出鐵記錄見表5。

    表5 爐外出鐵記錄

    3 結(jié) 論

    3.1 在原料(TiO2)負(fù)荷偏高情況下,[Mn]控制1.2%~1.5%高于一般水平,改善了渣鐵流動性,同時加快降[Si]速度,有效緩解爐前工作壓力。本次開爐降[Si]快速到位,但堿度調(diào)整滯后,造成前幾爐[S]偏高。

    3.2 在軟熔帶形成之前,風(fēng)速、鼓風(fēng)動能允許加大,可以加快進(jìn)度,軟熔帶形成以后要控制比正常稍低,盡量避免燒風(fēng)口。渣鐵流動性好時快開風(fēng)口,利于氣流均勻分布。

    3.3 高爐開爐焦比高、煤氣量大,加上礦批小,幾乎很難發(fā)生中心堵塞情況。本次開爐裝料及后續(xù)正常上料較長時間維持單環(huán)負(fù)焦差布料,實際效果很好,說明高焦比開爐條件下,先保證較強(qiáng)的邊緣氣流更利于順行。

    3.4 引煤氣前全用干熄焦利于頂溫升高。煤氣爆發(fā)實驗合格后快引煤氣,快速加風(fēng)后不到2 h爐頂溫度達(dá)到100℃以上,保證了布袋正常使用。

    3.5 根據(jù)噸焦耗風(fēng)計算第1段凈焦燃燒完時間配合壓量關(guān)系偏緊、探尺動作變緩甚至呆滯等操作參數(shù)變化判斷軟熔帶形成時間段比較方便。

    3.6 參照渣鐵總體積不超過風(fēng)口中心線為原則,確定需要的安全出鐵量。根據(jù)噸焦耗風(fēng)和開爐累計平均風(fēng)量,可以計算出第1爐鐵出鐵時間。

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