基于節(jié)線法的地錨式懸索橋纜形計算分析

董福民，寧曉駿，熊云睿，周興林

(昆明理工大學 建筑工程學院，云南 昆明 650500)

懸索橋是利用主纜和吊索作為加勁梁并將荷載傳遞至橋塔和錨定的懸掛體系。對于地錨式懸索橋，錨定有隧道錨和重力錨之分，其主纜端部均錨固在大地上，主纜拉力由錨定傳遞給地基。因此，在兩邊橋臺處，修筑大型鋼筋混凝土錨體結構。加勁梁懸索橋在豎向荷載和水平荷載的共同作用下的結構體系屬于超靜定結構。主纜是懸索橋的主要承重結構，且屬于大變形柔性構件。在結構分析中，對主纜計算的精細化直接關系到懸索橋的計算精度。確定成橋階段主纜線形和無應力索長是計算分析和設計的關鍵，對后期的施工控制意義重大[1-4]。作者擬針對懸索橋受力的幾何非線性特點，分別采用拋物線法、分段懸鏈線法及節(jié)線法，對地錨式懸索橋的主纜線形和主纜坐標進行計算，分析節(jié)線法在設計和施工過程中的優(yōu)勢。

成橋狀態(tài)的計算是根據(jù)懸索橋布置形成的縱斷面線形來確定主纜的幾何線形的。依次分析構件在成橋狀態(tài)的受力情況、結構形狀，求解主纜坐標和無應力索長度。在成橋狀態(tài)的近似計算中，假定[5]：①主纜為理想柔性索，只承受拉力，不計其彎曲剛度，不承受扭矩和壓力；②纜索材料符合胡克定律；③索橫截面在荷載作用下不發(fā)生變化。

以中跨為例，計算和分析懸索橋的成橋狀態(tài)。

懸索橋的主纜力學簡化模型如圖1所示。取微小單元 dx，由主纜平衡條件得單邊懸索的基本方程：

式中：H為主纜水平力分量；q為均布荷載集度。

圖1 主纜力學簡化模型Fig. 1 Simplified model of main cable mechanics

若荷載沿水平方向均勻分布或荷載沿主纜長度均勻分布，則式(1)有拋物線和懸鏈線2種線形解。

鑒于懸索橋纜形計算的復雜性，采用有限元法進行分析。節(jié)線法是一種基于有限元法分析懸索橋的數(shù)值迭代法。在滿足跨中垂度和跨徑條件下，懸索橋加勁梁在自重作用下會產(chǎn)生變形，達到初始平衡狀態(tài)，求出主纜的張力和坐標，稱其為初始平衡狀態(tài)分析。懸索橋加勁梁在加載二期荷載后會產(chǎn)生再次變形，達到平衡狀態(tài)。以初始平衡狀態(tài)為基礎，進行多次迭代，計算出成橋線形，叫做懸索橋精確平衡狀態(tài)分析。這2個階段均以節(jié)線法為理論基礎進行分析[6-10]。

1 計算方法

1.1 拋物線法

拋物線法即假定橋面荷載 qa和主纜自重 qb沿

1.1.1 主纜線形解

成橋主纜線形解為：

中跨主纜為：

邊跨主纜為：

式中：l為中跨跨徑；l1為邊跨跨徑；f為中跨矢高；f1為邊跨矢高；h為主纜上任一點至主塔的垂直高度；m1和m2為常數(shù)。

圖2 拋物線法主纜受力Fig. 2 Main cable force diagram of the parabolic method

1.1.2 無應力索長計算

在圖1中，取一微段dx，該過程的推導參見文獻[8]。

成橋狀態(tài)懸索長度為：

式中：L為邊跨或中跨跨徑；C為主纜端部到塔頂?shù)木嚯x。

主纜伸長量為：

式中：E為主纜彈性模量；A為主纜橫截面積。

無應力索長為：

1.2 分段懸鏈線法

分段懸鏈線法主纜受力如圖3所示。均布荷載q沿主纜分布，可以等效轉(zhuǎn)化為沿跨度方向均勻分布的荷載qy。那么，可得平衡微分方程為：

通過求解式(8)的通解，得：

式中：c1,c2均為常數(shù)。

圖3 分段懸鏈線法主纜受力Fig. 3 Main cable force diagram of the segmental catenary method

在圖2中，中跨主纜邊界條件為： 0x= , 0y= ；x l=, 0y= 。

將邊界條件代入式(9)，則跨中主纜線形解析式為：式中：l為中跨跨徑。

同理可得，邊跨的邊界條件為： x = 0 , y = 0 ；為邊跨主纜最低點至塔頂?shù)拇怪本嚯x)。

將邊界條件代入式(10)，則邊跨主纜線形解析式為：

分段懸鏈線法主纜線形的特解和無應力索長度的求解過程與拋物線方法一致，對分段懸鏈線法解析式和無應力索長度的求解參見文獻[9]。

1.3 有限元節(jié)線法

采用有限元軟件 Midas/Civil 2019，運用節(jié)線法，對懸索橋進行了主纜線形的分析求解。該方法采用日本Ohtsuki的計算平衡狀態(tài)方程式，利用橋梁自重和主纜的張力，建立平衡方程來計算主纜的坐標和主纜的張力，分析懸索橋纜形[11-12]。該方法假定：①吊桿在橫橋向傾斜，并垂直于順橋向；②主纜張力沿著順橋向是相同的；③主纜與吊桿的連接點間索形狀呈直線，并非拋物線；④主纜兩端坐標、跨中垂度、吊桿在加勁梁上的吊點位置及加勁梁的恒荷載已知。

主纜的張力分布如圖4所示。

圖4 主纜張力示意Fig. 4 Schematic diagram of main cable tension

1.3.1 豎平面內(nèi)的平衡分析

將圖4中的主纜張力分布圖投影在x-z平面上，分析力的平衡。

假設由N-1根吊桿將主纜分成N段，取其中一點進行受力分析，如圖5所示。

圖5 x-z平面內(nèi)主纜的受力平衡Fig. 5 Stress balance of main cable in plane x-z

在圖 5中，Wsi為吊桿和加勁梁荷載平均到主纜的均布荷載，Wci為主纜的均布自重，在基本假定的前提下，根據(jù)力的平衡條件，其平衡方程為：

式中：Ti為節(jié)點 i-1與節(jié)點 i之間的單元張力；xi為主纜節(jié)點i在x方向的距離；di為xi-1到xi的水平距離；Tx為主纜張力水平分量；i=1,2,…,N-1。

計算中假定 Tx在主纜的每一個單元都是恒定不變的。

在x-z平面的平衡關系如圖6所示，其平衡方程為：

圖6 x-y平面內(nèi)主纜的受力平衡Fig. 6 Stress balance of main cable in plane x-z

式中：pi為第i點吊桿張力；hi為吊桿長度。

聯(lián)立式(12)和(13)，可得：

在式(14)中，未知數(shù)為zi和Tx，共有N個未知數(shù)，N-1個方程，故還需一個條件才能求解方程組。由跨中垂度與跨中、兩端吊桿的Z坐標關系得：

1.3.2 水平面上的平衡分析

水平面上的平衡分析與豎直平面的計算方法一樣，也可得到N-1個平衡方程：

在式(16)中，y0和 yn為已知的量，yi由平衡方程可求出。

用節(jié)線法分析了懸索橋初始平衡狀態(tài)，通過該方法求解出的初始主纜的坐標和張力只是初始平衡的近似計算，第一次計算出的初始線形與主纜的最終線形誤差較大，因此，還需要以初始的線形為基礎進行精確平衡分析，經(jīng)多次迭代計算出結果(迭代次數(shù)越多，對懸鏈線的索單元分析越精確)，并確定成橋線形。

2 工程算例

某橋為一跨地錨式玻璃懸索人行橋，其立面布置如圖7所示。該橋的參數(shù)為：全跨194 m，吊桿間距(4+62×3+4) m，加勁梁自重3.552 kN/m，主纜的單位長度重1.223 kN/m，吊桿的單位長度重0.025 kN/m，垂度16.167 m。

2.1 由拋物線法和懸鏈線法計算主纜坐標

采用Matlab軟件，由拋物線法和分段懸鏈線法計算主纜坐標。對 Matlab軟件進行了編制詳細程序。以各種荷載、吊桿間距和跨中垂度等作為已知量，輸入各種初始參數(shù)。以主纜成橋坐標和空纜坐標作為未知量進行數(shù)值迭代，計算結果見表1。

設主纜水平力為 H1；豎直力為 V1。計算流程為：輸入懸索橋初始參數(shù)→假定H1和V1的初值→程序計算→求解H1和V1→判定是否滿足收斂條件→滿足→返回H1和V1→由H1和V1計算各索段的吊索坐標→輸出結果。如果判定不滿足收斂條件，則對 H1和 V1進行修正后，返回第一步進行重新計算。

表1 主纜線形坐標Table 1 Final line shape of the main cable coordinates

2.2 由節(jié)線法計算主纜坐標

在用節(jié)點法計算地錨式懸索橋的形狀時，把加勁梁上的均布荷載看成加載在吊桿下端的集中荷載，如圖8(a)所示。經(jīng)計算得：3 m段跨中集中荷載為5.538 kN；4 m段跨中集中荷載為5.644 kN。

計算水平張力Tx時，地錨式懸索橋的受力可簡化為一根簡支梁，如圖8(b)所示。A點的支反力為168.148 kN；垂點C處的彎矩MC為8 352.904 kN·m。

利用水平張力和主塔反力就可以計算出第一根吊桿和主纜連接的節(jié)點左邊的h1。設塔頂節(jié)點豎向力為RA，主塔節(jié)點受力如圖8(c)所示。

主塔旁第一根吊桿上端節(jié)點z坐標為17.35。

圖8 荷載布置Fig. 8 Load layout diagram

第二根吊桿上端節(jié)點的Z坐標是通過第一根吊桿上端節(jié)點的平衡條件來計算的。第二節(jié)點受力如圖8(d)所示。同理，可以計算出所有主纜與吊桿相交節(jié)點的坐標。由計算出的主纜與吊桿相交節(jié)點坐標和吊桿與加勁梁的交點坐標就可以得到吊桿長度，相應的節(jié)點與節(jié)點之間的主纜長度也可通過主纜節(jié)點坐標得出來，進而計算出吊桿的自重，重新求得一個吊桿的單位自重。將吊桿的單位自重進行反復的迭代，最終求出收斂的主纜坐標。采用Midas/Civil 2019進行迭代求解，通常設定迭代的計算范數(shù)值小于0.01，則認定結果收斂。

在節(jié)線法計算主纜線形的過程中，模型的初始平衡狀態(tài)并非精確平衡，仍會產(chǎn)生小位移和不平衡力，需要后期進行邊界條件調(diào)整、索鞍模擬來消除，直到位移接近于0 m。只有進行反復迭代和精確平衡狀態(tài)分析，主纜線形才會與工程實際接近。

采用Midas/Civil 2019建立的模型如圖9所示。主纜共65個節(jié)點，64個單元。先將該模型做初始平衡狀態(tài)分析。在確定垂點組和節(jié)點組后，進行精確平衡狀態(tài)分析，建立一次成橋施工階段分析驗證平衡，得出成橋線形。最后，定義倒拆施工階段，進行倒拆工序，求空纜線形。當?shù)螖?shù)為5次時，成橋狀態(tài)和空纜狀態(tài)的部分坐標見表 2。本算例中坐標原點位于主塔與加勁梁的交點處，成橋狀態(tài)主纜線形如圖10所示，本橋吊桿豎直，Z坐標即為吊桿的長度。

圖9 懸索橋計算模型Fig. 9 The calculation model of suspension bridge

表2 主纜線形坐標Table 2 Final line shape of the main cable coordinate

圖10 主纜最終線形Fig. 10 Final line shape of the main cable

3 結果分析

將利用3種方法計算出的成橋狀態(tài)主纜坐標進行了比較，它們的節(jié)點坐標相差不大。節(jié)線法與拋物線法相比較，最大相對誤差為0.47%，最小相對誤差位0.28%。分段懸鏈線理論的假定符合懸索橋?qū)嶋H情況[13-14]，可以解決吊桿拉力已知、加勁梁逐段銜接施工的問題，還可忽略主塔變位對主纜線形影響的主纜系統(tǒng)受力與線形計算的問題[15]。本研究采用分段懸鏈線方法對節(jié)線法進行了校驗，使用基于節(jié)線法的Midas/Civil 2019軟件，經(jīng)過循環(huán)數(shù)值迭代，計算出的主纜坐標與用分段懸鏈線方法的結果相吻合。2種方法的成橋和空纜坐標相對誤差在0.1%以內(nèi)，那么計算出的有應力索長度和無應力索長度誤差不會很大，而用拋物線法的誤差最大，在文獻[16]中也得到證明。

用節(jié)線法對地錨式懸索橋主纜線形進行非線性分析較準確，但也可能出現(xiàn)不收斂情況。這時，需要仔細檢查邊界條件和荷載，并分析控制數(shù)據(jù)等。

4 結論

傳統(tǒng)拋物線方法計算過于粗略，對于大跨度的懸索橋分析并不適用。分段懸鏈線理論對于主纜的找形和主纜受力分析較為精確，同時也符合施工實際情況。但是，分段懸鏈線法計算復雜，在分析方法中較少采用。本研究以分段懸鏈線法對節(jié)線法進行了校驗。

在主纜兩端主塔頂?shù)淖鴺?、垂度、吊桿在加勁梁的連接節(jié)點位置及加勁梁上的荷載均為已知，在主纜張力的水平分量恒定不變的情況下，采用節(jié)點法計算主纜線形相對較為方便。采用 Midas/Civil 2019，基于節(jié)線法，對地錨式懸索橋進行了分析，得出的結論為：

1) 通過加勁梁、吊桿和主纜自重的平衡關系，用節(jié)線法確定主纜水平張力和主塔的反力，從而求得主纜節(jié)點坐標，確定主纜線形。

2) 將初始平衡求得的主纜線形坐標進行反復迭代，可計算出收斂的新坐標。迭代次數(shù)越多，坐標精度越高。迭代次數(shù)為5次時的計算精度與分段懸鏈線法一致，兩者計算相對誤差僅在0.1%以內(nèi)。表明該方法準確。

3) 在采用Midas/Civil 2019計算初始平衡狀態(tài)位移時，若出現(xiàn)有不為0 m的情況，必須調(diào)節(jié)模型的邊界條件。對塔頂索鞍進行模擬，直至位移接近于 0 m時，該模型才真正處于平衡，計算結果才準確。

4) 初始平衡狀態(tài)分析和精確平衡狀態(tài)分析 2階段都是用節(jié)線法計算的。使用該方法是成橋階段和施工階段做倒拆分析的前提，且能提高運營階段的線性和非線性分析的工作效率。

確定地錨式懸索橋主纜線形的方法有多種，節(jié)線法是快速計算主纜方法之一，現(xiàn)已在工程實例中得到驗證，該方法的使用對懸索體系橋梁的設計和施工具有一定的指導意義。