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    考慮T 應(yīng)力的PBX裂紋尖端失效區(qū)和起裂行為

    2020-05-13 13:32:30董天寶袁洪魏
    含能材料 2020年5期
    關(guān)鍵詞:遠(yuǎn)場(chǎng)尖端摩擦系數(shù)

    董天寶,袁洪魏,趙 龍,唐 維

    (中國(guó)工程物理研究院化工材料研究所,四川 綿陽(yáng) 621999)

    1 引言

    在武器系統(tǒng)中,高聚物粘結(jié)炸藥(PBX)部件除了具備固有的爆轟性能外,常以承受載荷的結(jié)構(gòu)件形式存在。在加工、裝配、運(yùn)輸及服役過(guò)程中,PBX 部件在復(fù)雜受力狀態(tài)下的結(jié)構(gòu)完整與否,嚴(yán)重影響著武器系統(tǒng)使用的可靠性與安全性。復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下PBX 裂紋起裂行為的研究,對(duì)其服役性能評(píng)估具有重要意義,而裂紋尖端失效區(qū)的描述是該行為研究和起裂準(zhǔn)則建立的基礎(chǔ)和前提。

    小范圍屈服下線彈性斷裂力學(xué)認(rèn)為,在裂紋尖端核心區(qū)域存在一定的屈服區(qū),屈服區(qū)內(nèi)材料發(fā)生屈服失效,屈服區(qū)外材料依然滿足線彈性斷裂力學(xué)理論[1]。TATB 基PBX 在拉伸/壓縮過(guò)程中存在一定的塑性變形[2],但沒(méi)有明顯的屈服階段,參考巖石等材料研究領(lǐng)域中臨界裂紋區(qū)(fracture processing zone)和微破裂區(qū)描述方法[3],可以認(rèn)為PBX 裂尖存在一個(gè)失效區(qū)域,在該失效區(qū)內(nèi)PBX 材料發(fā)生力學(xué)失效,在失效區(qū)外材料依然滿足PBX 彈塑性力學(xué)特性描述。美國(guó)阿拉莫斯實(shí)驗(yàn)室的 Liu C 等[4]對(duì) PBX-9502 裂紋尖端區(qū)域應(yīng)變場(chǎng)的進(jìn)行監(jiān)測(cè),根據(jù)PBX-9502 拉伸破壞應(yīng)變(0.2%~0.3%)推斷出裂紋尖端附近存在較大的損傷區(qū)(damage zone),或 稱 斷 裂 過(guò) 程 區(qū)(fracture processing zone)。劉晨等[5]針對(duì)具有明顯塑性特征的 TATB 基PBX,測(cè)量了裂紋尖端區(qū)域全場(chǎng)應(yīng)變,數(shù)據(jù)表明PBX 裂紋尖端區(qū)域發(fā)生了塑性變形,存在裂紋尖端塑性區(qū)(crack tip plastic zone)。強(qiáng)洪夫等[6-7]基于統(tǒng)一強(qiáng)度理論建立了適用于固體推進(jìn)劑的復(fù)合型裂紋尖端塑性區(qū)模型,并成功應(yīng)用于固體推進(jìn)劑復(fù)合型裂紋起裂準(zhǔn)則,裂紋尖端塑性區(qū)的描述對(duì)于起裂行為研究非常重要。王陽(yáng)等[8]針對(duì)HTPB 推進(jìn)劑復(fù)合型裂紋,利用數(shù)字圖像相關(guān)法獲得了復(fù)合型裂紋尖端全場(chǎng)變形,確定出了應(yīng)變集中區(qū)域邊界形狀,描述了復(fù)合型裂紋尖端應(yīng)變場(chǎng)特征。由于PBX 材料破壞應(yīng)變很小,裂紋尖端失效區(qū)試驗(yàn)觀測(cè)較為困難,尚未見描述裂紋尖端失效區(qū)形狀和大小的試驗(yàn)報(bào)道。

    PBX 力學(xué)行為表現(xiàn)出拉壓不對(duì)稱的特性[9],建立裂紋尖端失效區(qū)理論模型時(shí),需要充分考慮材料的力學(xué)特性。PBX 裂紋尖端失效區(qū)計(jì)算準(zhǔn)確與否依賴于強(qiáng)度準(zhǔn)則的選取和裂紋尖端應(yīng)力場(chǎng)的描述,根據(jù)以往的強(qiáng)度準(zhǔn)則在PBX 結(jié)構(gòu)破壞失效分析適用性研究[10-12],以及文獻(xiàn)[13]中不同強(qiáng)度準(zhǔn)則下裂紋尖端失效區(qū)對(duì)比分析,認(rèn)為Drucker-Prager 準(zhǔn)則綜合考慮了拉壓比、靜水壓力和偏應(yīng)力對(duì)材料強(qiáng)度的影響,更適合于PBX裂紋尖端失效區(qū)理論模型的建立。另一方面,以往的裂紋尖端失效區(qū)理論模型的建立過(guò)程中,往往只運(yùn)用了裂紋尖端應(yīng)力場(chǎng)中r-1/2奇異應(yīng)力項(xiàng)[14],而將T應(yīng)力(非奇異的常數(shù)項(xiàng))忽略。近年來(lái)研究表明,T應(yīng)力對(duì)裂尖塑性區(qū)有著非常重要的影響[15-17],越來(lái)越多的考慮T應(yīng)力的起裂判據(jù)更加符合試驗(yàn)結(jié)果[18-19]。

    PBX 結(jié)構(gòu)件在武器系統(tǒng)中處于復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài),其裂紋起裂行為多呈現(xiàn)出復(fù)合型裂紋起裂特征。本研究以無(wú)限大平板中心貫穿斜裂紋為模型,基于Drucker-Prager 強(qiáng)度準(zhǔn)則,建立考慮T應(yīng)力的PBX 裂紋尖端失效區(qū)理論模型,利用裂紋尖端失效區(qū)最小半徑開裂準(zhǔn)則,研究裂紋傾角、裂紋面閉合摩擦以及T應(yīng)力對(duì)PBX 裂紋裂尖失效區(qū)和起裂行為的影響,為復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下PBX 結(jié)構(gòu)裂紋起裂機(jī)理研究提供基礎(chǔ)。

    2 理論模型

    2.1 復(fù)合型裂紋尖端附近應(yīng)力場(chǎng)

    Williams[14]指出裂紋尖端的彈性應(yīng)力場(chǎng)可表述為:

    式中,第一項(xiàng)為奇異應(yīng)力項(xiàng),在裂紋尖端占據(jù)主導(dǎo)地位;第二項(xiàng)為非奇異常數(shù)項(xiàng),即T應(yīng)力。第三項(xiàng)及后續(xù)項(xiàng)為r的高階項(xiàng),當(dāng)r→ 0 時(shí),可以忽略不計(jì)。對(duì)于無(wú)限大平板含長(zhǎng)度2a的中心貫穿斜裂紋模型,如圖1 所示,其中σx和σy分別是x和y方向的遠(yuǎn)場(chǎng)應(yīng)力,τxy為遠(yuǎn)場(chǎng)的剪應(yīng)力。如果σx=σy,則裂紋尖端應(yīng)力場(chǎng)為[19]:

    圖1 含中心裂紋無(wú)限大平板Fig.1 An infinite plate with a central crack

    式中,T和N所產(chǎn)生的應(yīng)力統(tǒng)稱為T應(yīng)力。若圖1 中裂紋為傾斜裂紋,則需要將遠(yuǎn)場(chǎng)應(yīng)力分解為沿著裂紋和垂直于裂紋面方向的應(yīng)力分量。本文主要研究遠(yuǎn)場(chǎng)單向拉伸壓縮載荷下,無(wú)限大平板中心貫穿Ⅰ-Ⅱ復(fù)合型裂紋尖端失效區(qū)和起裂行為。在遠(yuǎn)場(chǎng)單向正應(yīng)力加載下,其應(yīng)力分解如圖2 所示。局部坐標(biāo)系x'-y'中應(yīng)力分量為:

    式中,β為裂紋與遠(yuǎn)場(chǎng)載荷之間的夾角,σ為遠(yuǎn)場(chǎng)單向拉伸或壓縮應(yīng)力。

    圖2 含中心裂紋無(wú)限大平板應(yīng)力分解Fig.2 Stress analysis of an infinite plate with a central crack

    遠(yuǎn)場(chǎng)拉伸(σ>0)時(shí),此時(shí)復(fù)合型裂紋Ⅰ型與Ⅱ型應(yīng)力強(qiáng)度因子分量(KⅠ、KⅡ)和T應(yīng)力[20](T、N)的表達(dá)式如下:

    遠(yuǎn)場(chǎng)壓縮(σ<0)時(shí),裂紋兩個(gè)表面相互接觸,此時(shí)應(yīng)力強(qiáng)度因子I型分量KⅠ= 0,同時(shí)考慮裂紋面閉合的摩擦效應(yīng)。計(jì)算應(yīng)力強(qiáng)度因子II型分量(KⅡ)時(shí)應(yīng)使用有效剪切應(yīng)力τeff[20],圖2中單向壓縮條件下有效剪切應(yīng)力τeff表達(dá)式為:

    式中,μ為摩擦系數(shù)。此時(shí),復(fù)合型裂紋的KⅠ、KⅡ、T、N表達(dá)式如下:

    以上式(5)和式(7)中,KⅠ(β)、KⅡ(β)、T(β)和N(β)代表裂紋應(yīng)力強(qiáng)度因子和T應(yīng)力的無(wú)量綱參量,一定程度上代表著應(yīng)力強(qiáng)度因子和T應(yīng)力隨β的變化情況。

    2.2 強(qiáng)度準(zhǔn)則的非主應(yīng)力表達(dá)

    選取Drucker-Prager 強(qiáng)度準(zhǔn)則建立PBX Ⅰ-Ⅱ復(fù)合型裂紋尖端失效區(qū)理論模型,Drucker-Prager 強(qiáng)度準(zhǔn)則主應(yīng)力表達(dá)式如下[13]:

    式中,σ1、σ2和σ3分別為第一、第二和第三主應(yīng)力。材料破壞強(qiáng)度拉壓比為α=σt/σc,σt和σc分別為材料單軸拉伸和壓縮破壞強(qiáng)度。根據(jù)材料力學(xué)中主應(yīng)力公式將式(8)轉(zhuǎn)換為非主應(yīng)力表達(dá),平面應(yīng)力狀態(tài)為:

    平面應(yīng)變狀態(tài)為:

    2.3 考慮T應(yīng)力的復(fù)合型裂紋尖端失效區(qū)

    定義無(wú)限大板載荷應(yīng)力水平為S=σ/σt,裂紋尖端失效區(qū)無(wú)量綱矢徑為r/a,將引入T應(yīng)力的裂紋尖端應(yīng)力場(chǎng)表達(dá)式(3)代入式(9)和(10)中,得到平面應(yīng)力狀態(tài)下,包含裂紋尖端失效區(qū)無(wú)量綱矢徑(r/a)的隱式控制方程為:

    平面應(yīng)變狀態(tài)下,包含該無(wú)量綱矢徑(r/a)的隱式控制方程為:

    式(11)和式(12)中,C1,C2,C3,C4,C5表達(dá)式分別為:

    求解上述隱式方程(11)和(12),即可獲得復(fù)合型裂紋尖端失效區(qū)無(wú)量綱矢徑(r/a)。當(dāng)T= 0,N= 0時(shí),無(wú)量綱矢徑(r/a)的隱式方程可以退化為不考慮T應(yīng)力的復(fù)合型裂紋尖端失效區(qū)顯式表達(dá)式。

    2.4 最小失效區(qū)半徑起裂準(zhǔn)則(r/a)min

    復(fù)合型裂紋的起裂參數(shù)一般包括起裂角度和起裂強(qiáng)度。為了基于裂紋尖端失效區(qū)理論模型研究復(fù)合型裂紋起裂行為,引入最小失效區(qū)半徑起裂準(zhǔn)則[21-22],假設(shè)裂紋沿著失效區(qū)半徑最小的方向擴(kuò)展,即:

    以最小失效區(qū)半徑(r/a)min表征起裂強(qiáng)度,對(duì)應(yīng)角度θ0表征復(fù)合型裂紋起裂角,描述復(fù)合型裂紋的起裂行為。

    3 結(jié)果與討論

    3.1 裂紋傾角β和應(yīng)力水平S對(duì)裂紋參數(shù)的影響

    圖3給出了復(fù)合型裂紋尖端無(wú)量綱參數(shù)KⅠ(β)、KⅡ(β)、T(β)和N(β)隨裂紋傾角β的變化情況。遠(yuǎn)場(chǎng)拉伸狀態(tài)下,隨著β的增大,沿著裂紋面方向T應(yīng)力無(wú)量綱參數(shù)T(β)不斷減小,垂直于裂紋面的壓力恒為零。遠(yuǎn)場(chǎng)壓縮狀態(tài)下,裂紋面閉合僅存在應(yīng)力強(qiáng)度因子Ⅱ型分量,處于純Ⅱ型裂紋狀態(tài)。隨著β不斷增大,裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子KII的無(wú)量綱參數(shù)KⅡ(β)先增大后減小。對(duì)于β>arccot(μ)情況,裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子KⅡ恒為零。從公式(5)和公式(7)可以看出,復(fù)合型裂紋尖端KⅠ、KⅡ、T、N均與遠(yuǎn)場(chǎng)應(yīng)力σ成簡(jiǎn)單線性關(guān)系。本研究以某TATB 基PBX 為例,計(jì)算PBX 材料復(fù)合型裂紋尖端失效區(qū)及起裂行為,材料參數(shù)見表1。

    圖3 遠(yuǎn)場(chǎng)拉伸和壓縮下裂紋尖端無(wú)量綱參數(shù)隨β 變化情況Fig.3 Non-dimensional value of crack tip parameters with different β under far field tension and compression

    表1 TATB 基PBX 裂尖失效區(qū)計(jì)算參數(shù)Table 1 Calculation parameters for crack tip failure zone of PBX

    3.2 T應(yīng)力對(duì)裂尖失效區(qū)的影響

    3.2.1 遠(yuǎn)場(chǎng)拉伸(σ>0)

    遠(yuǎn)場(chǎng)拉伸狀態(tài)下,裂紋面張開無(wú)壓力(N=0)。如圖 4 所示,在應(yīng)力水平不變(S=0.2)情況下,隨著β的減?。?0°→0°),裂紋由純Ⅰ型,轉(zhuǎn)變?yōu)棰?Ⅱ復(fù)合型,并趨向于Ⅱ型裂紋,裂紋尖端失效區(qū)尺寸顯著減小;由于拉伸狀態(tài)下,β從 0°變化到 90°過(guò)程中,T應(yīng)力存在正負(fù)轉(zhuǎn)換且對(duì)稱。當(dāng)β=45°時(shí),T應(yīng)力恒為零不影響失效區(qū)大小和形狀;當(dāng)β=90°時(shí),T應(yīng)力導(dǎo)致失效區(qū)顯著減?。划?dāng)β=22.5°時(shí),T應(yīng)力導(dǎo)致失效區(qū)顯著增大。(注:全文圖中 YES 表示考慮T應(yīng)力,NO 表示不考慮T應(yīng)力。)

    圖4 T 應(yīng)力對(duì)不同傾角β 下PBXⅠ-Ⅱ復(fù)合型裂紋尖端失效區(qū)的影響Fig.4 Effects of T stress on PBX Ⅰ-Ⅱ mixed mode crack tip failure zone with different crack angle β(‘YES'and‘NO'represent that the T-stress is considered or not)

    3.2.2 遠(yuǎn)場(chǎng)壓縮(σ<0)

    遠(yuǎn)場(chǎng)壓縮狀態(tài)下,裂紋面閉合且存在一定的壓力,此時(shí)裂紋面閉合摩擦效應(yīng)不可忽略。T應(yīng)力不僅包括沿著裂紋方向的T應(yīng)力,還包括垂直于裂紋方向的N應(yīng)力。裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子Ⅰ型分量KⅠ=0。應(yīng)力強(qiáng)度因子Ⅱ型分量KⅡ取決于有效剪切應(yīng)力τeff的大小。對(duì)于β>arccot(μ)情況,裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子KⅡ=0。針對(duì)單向壓縮比較容易破壞的裂紋傾角β=22.5°,研究T應(yīng)力和裂紋面閉合摩擦對(duì)裂紋尖端失效區(qū)的影響。如圖5 所示,T應(yīng)力的引入,使裂紋尖端失效區(qū)顯著減小。隨著摩擦系數(shù)μ的增大,裂紋尖端失效區(qū)也顯著減小。

    3.3 T應(yīng)力對(duì)起裂參數(shù)的影響

    3.3.1 遠(yuǎn)場(chǎng)拉伸(σ>0)

    圖5 T 應(yīng)力對(duì)不同摩擦系數(shù)μ 下PBX 壓剪裂紋尖端失效區(qū)的影響(β=22.5°)Fig.5 Effects of T stress on PBX compression-shear crack tip failure zone under different friction coefficient μ(β=22.5°)

    圖6 給出了遠(yuǎn)場(chǎng)拉伸下復(fù)合型裂紋起裂角度θ0和最小失效區(qū)半徑(r/a)min隨裂紋傾角β的變化情況。對(duì)于平面應(yīng)力狀態(tài),由于考慮了材料拉壓比α的影響,最小失效區(qū)半徑準(zhǔn)則與最大周向應(yīng)力準(zhǔn)則確定出的起裂角度有很大區(qū)別,如圖6a 所示。隨著拉壓比的增大,(r/a)min準(zhǔn)則確定出的起裂角明顯增大,而σθmax準(zhǔn)則確定出的起裂角與拉壓比無(wú)關(guān)。對(duì)于(r/a)min準(zhǔn)則來(lái)說(shuō),T應(yīng)力使起裂角減小。圖6b 中,隨著材料拉壓比的增大,失效區(qū)最小半徑顯著減小,復(fù)合型裂紋不易起裂。T應(yīng)力使失效區(qū)最小半徑顯著增大(β<45°)或減?。é拢?5°),增加(β<45°)降低(β>45°)起裂風(fēng)險(xiǎn)。裂紋傾角β=90°時(shí),失效區(qū)最小半徑取得最大值,說(shuō)明拉伸狀態(tài)下最危險(xiǎn)裂紋傾角β0=90°。

    3.3.2 遠(yuǎn)場(chǎng)壓縮(σ<0)

    圖7 給出了遠(yuǎn)場(chǎng)壓縮下純Ⅱ型裂紋起裂角度θ0和最小失效區(qū)半徑(r/a)min隨裂紋傾角β的變化情況。遠(yuǎn)場(chǎng)壓縮狀態(tài)下,純Ⅱ型裂紋面閉合,不僅需要考慮沿著裂紋方向T應(yīng)力和垂直裂紋方向N應(yīng)力的影響,還要考慮裂紋面閉合摩擦的影響。傳統(tǒng)的σθmax準(zhǔn)則無(wú)法區(qū)分平面應(yīng)力和平面應(yīng)變問(wèn)題,而(r/a)min準(zhǔn)則計(jì)算表明,平面應(yīng)變比平面應(yīng)力狀態(tài)起裂角更大一些,如圖7 所示;T應(yīng)力使起裂角增大,而且這種增大趨勢(shì)在β偏大且β<arccot(μ)的時(shí)候更加明顯;計(jì)算表明,摩擦系數(shù)不影響壓縮純Ⅱ型裂紋起裂角,僅在裂紋傾角β>arccot(μ)下,摩擦效應(yīng)使純Ⅱ型裂紋應(yīng)力強(qiáng)度因子為零,不產(chǎn)生裂尖失效區(qū),裂紋壓縮閉合“鎖死”不發(fā)生起裂。

    圖6 起裂角度和最小失效區(qū)半徑隨β 變化曲線(平面應(yīng)力)Fig.6 Fracture angles and minimum failure zone radius variation curves with β(plane stress)

    圖7 起裂角度和最小失效區(qū)半徑隨β 變化曲線Fig.7 Fracture angle and minimum failure zone radius variation curves with β

    圖7b 和圖7c 給出了不同摩擦系數(shù)μ下最小失效區(qū)半徑隨β的變化情況。隨著摩擦系數(shù)的增大,最小失效區(qū)半徑越來(lái)越小,純Ⅱ型愈加不易起裂;最小失效區(qū)半徑(r/a)min隨裂紋傾角變化存在極大值,說(shuō)明存在最危險(xiǎn)裂紋傾角β0,而且T應(yīng)力使危險(xiǎn)裂紋傾角β0增大。

    圖8 危險(xiǎn)裂紋傾角β0和(r/a)min隨摩擦系數(shù)變化曲線Fig.8 Danger crack angles β0 and(r/a)min variation curves with friction coefficient μ

    進(jìn)一步統(tǒng)計(jì)圖7 中不同摩擦系數(shù)下的(r/a)min的極大值點(diǎn),即危險(xiǎn)裂紋傾角β0和對(duì)應(yīng)的最小失效區(qū)半徑(r/a)min極值點(diǎn),結(jié)果如圖 8 所示。經(jīng)典理論認(rèn)為[1],對(duì)于遠(yuǎn)場(chǎng)壓縮下無(wú)限大平板中心貫穿斜裂紋模型,最危險(xiǎn)裂紋傾角β0=0.5arccot(μ),不考慮T應(yīng)力的(r/a)min準(zhǔn)則計(jì)算出的危險(xiǎn)裂紋傾角β0與經(jīng)典理論解一致,T應(yīng)力和摩擦效應(yīng)均使危險(xiǎn)裂紋傾角β0顯著增大,隨著摩擦系數(shù)的增大,T應(yīng)力對(duì)裂紋傾角β0增大效果越來(lái)越不明顯。T應(yīng)力減小了失效區(qū)最小半徑,裂紋相對(duì)不易起裂。

    4 結(jié)論

    以含中心貫穿斜裂紋無(wú)限大平板為模型,基于引入T應(yīng)力的裂紋尖端應(yīng)力場(chǎng)和Drucker-Prager 強(qiáng)度準(zhǔn)則,建立了考慮T應(yīng)力的PBX 裂紋尖端失效區(qū)理論模型,計(jì)算T應(yīng)力對(duì)PBX 裂紋尖端失效區(qū)的形狀和大小的影響,基于裂紋尖端失效區(qū)最小半徑起裂準(zhǔn)則,分析了T應(yīng)力對(duì)裂紋起裂行為的影響。

    (1)遠(yuǎn)場(chǎng)拉伸下,裂紋傾角β減小過(guò)程中(90°→0°),裂紋由純Ⅰ型轉(zhuǎn)變?yōu)棰?Ⅱ復(fù)合型,并趨向于Ⅱ型裂紋,裂尖失效區(qū)尺寸顯著減小。當(dāng)β=45°時(shí),T應(yīng)力恒為零不影響失效區(qū)大小和形狀;當(dāng)β<45°時(shí),T應(yīng)力導(dǎo)致失效區(qū)顯著增大;當(dāng)β>45°時(shí),T應(yīng)力導(dǎo)致失效區(qū)顯著減小。

    (2)遠(yuǎn)場(chǎng)拉伸下,考慮T應(yīng)力的(r/a)min準(zhǔn)則與傳統(tǒng)σθmax準(zhǔn)則對(duì)PBX 裂紋起裂行為的描述有顯著區(qū)別。隨著拉壓比的增大,(r/a)min準(zhǔn)則確定出的起裂角明顯增大,失效區(qū)最小半徑明顯減小,裂紋不易起裂。T應(yīng)力使起裂角減小。β<45°時(shí),T應(yīng)力使裂紋容易發(fā)生起裂。β>45°時(shí),T應(yīng)力使裂紋不易起裂。

    (3)遠(yuǎn)場(chǎng)壓縮下,對(duì)于β=22.5°,T應(yīng)力使裂紋尖端失效區(qū)明顯減小。隨著摩擦系數(shù)的增大,裂紋尖端失效區(qū)顯著減小。

    (4)遠(yuǎn)場(chǎng)壓縮下,傳統(tǒng)σθmax準(zhǔn)則和(r/a)min準(zhǔn)則確定出起裂角分別為70.5°和69.6°(平面應(yīng)力)、73.6°(平面應(yīng)變)。在β<arccot(μ)范圍內(nèi),裂紋面閉合摩擦不影響起裂角大小,隨著β的增大,T應(yīng)力使起裂角不斷增大。失效區(qū)最小半徑隨摩擦系數(shù)增大而減小,摩擦效應(yīng)使裂紋不易起裂。(r/a)min準(zhǔn)則與傳統(tǒng)理論計(jì)算得到的最危險(xiǎn)裂紋傾角β0一致,T應(yīng)力使危險(xiǎn)裂紋傾角顯著增大,T應(yīng)力減小了失效區(qū)最小半徑,降低了起裂風(fēng)險(xiǎn)。

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