礦物摻合料對蒸養(yǎng)混凝土傳輸性能和孔結(jié)構(gòu)的影響

魏玲玲， 賀智敏， 李一鳴， 王建民

(寧波大學(xué) 土木與環(huán)境工程學(xué)院, 浙江 寧波 315211)

1 研究背景

蒸汽養(yǎng)護(hù)技術(shù)是目前建筑工程中混凝土預(yù)制構(gòu)件工業(yè)化生產(chǎn)的重要手段。蒸養(yǎng)混凝土具有早期強(qiáng)度發(fā)展快、模板周轉(zhuǎn)快和生產(chǎn)效率高等優(yōu)點(diǎn)，但可能降低水泥混凝土的最終水化程度和強(qiáng)度，粗化孔結(jié)構(gòu)，影響混凝土的傳輸性能[1]?；炷恋膫鬏斝阅芘c耐久性直接相關(guān)，主要包括混凝土毛細(xì)吸水性、抗氯離子滲透或氣體滲透等性能[2]。

從不少研究[9-10]亦可知，對比常溫養(yǎng)護(hù)，蒸養(yǎng)條件對摻礦物摻合料混凝土微結(jié)構(gòu)與性能將產(chǎn)生不同的影響，但相關(guān)研究仍較缺乏且不夠系統(tǒng)，蒸養(yǎng)混凝土微觀結(jié)構(gòu)、性能、組成及蒸養(yǎng)工藝之間的相互關(guān)系原理尚未厘清，導(dǎo)致蒸養(yǎng)混凝土預(yù)制構(gòu)件的質(zhì)量缺陷時常發(fā)生。

為提高蒸養(yǎng)混凝土預(yù)制構(gòu)件耐久性能，本文結(jié)合高鐵預(yù)制構(gòu)件的蒸養(yǎng)制度，采用新近開發(fā)的偏高嶺土[11-12]，開展單摻和復(fù)摻礦物摻合料蒸養(yǎng)混凝土傳輸性能試驗(yàn)，調(diào)查膠凝材料組成及水膠比對蒸養(yǎng)混凝土毛細(xì)吸水性和抗氯離子滲透的影響，并定量分析孔結(jié)構(gòu)和傳輸性能之間的關(guān)系。

2 實(shí)驗(yàn)材料與方法

2.1 原材料與配合比

水泥：42.5級普通硅酸鹽水泥，密度3.13 g/cm3；偏高嶺土(MK)：淡粉色粉末，平均粒徑為2 μm，比表面積約為25 000 m2/kg；粉煤灰(FA)和硅灰(SF)均為灰色粉末狀，F(xiàn)A比表面積為420 m2/kg，SF比表面積為23 000 m2/kg；礦渣(GS)為黑灰色細(xì)粒狀，各膠凝材料化學(xué)組成見表1。

表1 膠凝材料的化學(xué)組成

粗骨料：5～15 mm連續(xù)級配石灰石碎石；細(xì)骨料：福建閩江生產(chǎn)的中砂，細(xì)度模數(shù)為2.62，過5 mm的篩；減水劑：聚羧酸高效減水劑，減水率≥20%；拌合水：自來水。本試驗(yàn)制備試件的配合比見表2，試驗(yàn)過程中為保證各配合比混凝土的坍落度相同，適當(dāng)調(diào)整了減水劑的摻量。

2.2 試驗(yàn)方法

2.2.1 試件成型與處理 混凝土試件按表2中的配合比進(jìn)行配料，先采用臥軸強(qiáng)制式攪拌機(jī)進(jìn)行拌合，攪拌時間為180秒，再利用振動臺使試件密實(shí)成型。膠凝材料的水化程度和混凝土的性能發(fā)展均會受到蒸養(yǎng)制度各參數(shù)的影響，且影響情況比較復(fù)雜，為便于比較，本試驗(yàn)采用統(tǒng)一的養(yǎng)護(hù)制度，即試塊成型后先在20℃的養(yǎng)護(hù)箱中靜停3 h，然后在2 h內(nèi)升溫至60℃，并保持該溫度10 h，最后降溫1 h。

2.2.2 測試方法 毛細(xì)吸附作用是外界液態(tài)介質(zhì)侵入非飽和混凝土的最主要方式之一，故毛細(xì)吸水性常用來評價混凝土建筑材料的使用壽命，毛細(xì)水吸附系數(shù)越小，表明毛細(xì)吸水性越小，對提高混凝土耐久性越有利[13]。

采用ISAT (initial surface absorption test) 方法測定混凝土的毛細(xì)吸水性[14]，成型100 mm立方體試件，養(yǎng)護(hù)至所需齡期后，在105℃的烘箱中預(yù)處理4 h，以保證試塊的初始含水率相同。冷卻后用石蠟密封4個側(cè)面，然后將試塊置于水中架空，從而使其底面充分暴露在水中，且通過補(bǔ)充加水始終保持水位不高于底面5 mm，按一定時間稱量試塊重量(稱量時擦去試塊表面的水，且在30 s內(nèi)完成)，測得數(shù)據(jù)后用公式(1)和(2)計(jì)算試塊的毛細(xì)水吸附系數(shù)S(mm/min0.5)。

i=A+S·t1/2

(1)

i=ΔW/(Ar·ρ0)

(2)

式中：i為試塊的吸水高度，mm；t為測量時間，分別為0、1/6、1/3、2/3、1、4/3、2、8/3、10/3、4、6、13、24 h；ΔW為吸水質(zhì)量，g；Ar為試件與水接觸面積，mm2；ρ0為水的密度，g/mm3；A為常數(shù)。由ΔW計(jì)算不同時間的i，并繪制i-t0.5曲線，最終利用數(shù)學(xué)軟件進(jìn)行線性擬合得到該曲線的斜率，即為毛細(xì)水吸附系數(shù)。

混凝土抗氯離子滲透性采用《普通混凝土長期性能和耐久性性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T50082-2009)中的快速氯離子遷移系數(shù)法(RCM法)進(jìn)行檢測和評價。成型底面Φ100 mm高50 mm圓柱體試件后立即用塑料薄膜覆蓋并移至標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室。次日拆模后于標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室浸水養(yǎng)護(hù)，試驗(yàn)前一天從養(yǎng)護(hù)室中取出試塊并采用砂紙和細(xì)銼刀打磨光滑，然后放入含有飽和Ca(OH)2溶液的真空飽水機(jī)中飽水1 d，隨后將飽和結(jié)束的試塊放入白色橡膠筒內(nèi)，并置于試驗(yàn)槽中，其中橡膠筒內(nèi)的陽極溶液為0.3 mol/L NaOH溶液，試驗(yàn)槽中的陰極溶液為10%NaCl溶液。

具體試驗(yàn)裝置見圖1(a)，在通電過程中，橡膠筒內(nèi)外液面高度應(yīng)保持齊平。結(jié)束通電后，將取出的試塊如圖1(b)所示從中間劈開，并立即向斷面噴涂0.1mol/L AgNO3溶液顯色，顯色分界線已在圖1(c)中用紅線標(biāo)出，根據(jù)如圖1(d)所示的測點(diǎn)測量紅線至試塊底面的距離。氯離子滲透平均深度即為測距的平均值，最后利用標(biāo)準(zhǔn)中的公式計(jì)算氯離子擴(kuò)散系數(shù)。評價標(biāo)準(zhǔn)見表3。

表2 試件配合比

注: 減水劑摻量為膠凝材料的質(zhì)量百分比。

表3 RCM方法評價混凝土滲透性參考標(biāo)準(zhǔn)(GB/T50082-2009)

孔結(jié)構(gòu)測試參照可蒸發(fā)水含量法進(jìn)行，成型150 mm立方體試件，經(jīng)過養(yǎng)護(hù)、取芯和切割得到Ф100×50 mm混凝土試件。試件真空飽水后，稱取試件的飽水質(zhì)量(M0)，采用飽和氯化鋇溶液保持干燥器約90%的相對濕度環(huán)境，然后將試件置于干燥器中。稱取試塊水分?jǐn)U散達(dá)到平衡狀態(tài)時的質(zhì)量(M1)。最后將試塊放在烘箱中，將烘箱溫度調(diào)至105℃烘干至恒重，稱取試塊冷卻后的質(zhì)量(M2)。由M0、M1、和M2計(jì)算得到大孔孔隙率(孔徑大于30 nm)和總孔隙率。

3 結(jié)果分析與討論

3.1 水膠比對蒸養(yǎng)混凝土傳輸性能的影響

采用表2中的W1～W4配合比，研究了偏高嶺土摻量15%時不同水膠比蒸養(yǎng)混凝土毛細(xì)吸水性的變化，試驗(yàn)結(jié)果如圖2所示。

由圖2可見，混凝土試件的i-t0.5曲線可分為兩個階段，根據(jù)不同階段的曲線斜率可知，試塊的吸水速率會隨時間的增長而降低，這是因?yàn)槊?xì)孔吸附作用控制了試塊的早期吸水性，而后期吸水速率在很大程度上會受到大孔擴(kuò)散的影響。比較3個齡期的i-t0.5曲線圖可知，混凝土的毛細(xì)吸水性隨水膠比的增大而增大，且在脫模齡期時，由于水膠比增大，毛細(xì)吸水性的增長幅度高于28 和90 d齡期，當(dāng)水膠比由0.30分別增長至0.35、0.40、0.45時，試塊的早期毛細(xì)水吸附系數(shù)依次上升了38.9%、66.7%、117.7%。

采用表2中的W1～W4配合比，研究了偏高嶺土摻量15%時，不同水膠比蒸養(yǎng)混凝土氯離子擴(kuò)散系數(shù)的變化，同時與標(biāo)養(yǎng)混凝土進(jìn)行了對比，試驗(yàn)結(jié)果如圖3和4所示，虛線以下為達(dá)到抗氯離子滲透性非常好的水平(下同)。

由圖3可見，隨著水膠比的增大，氯離子擴(kuò)散系數(shù)也呈增大趨勢。以28 d齡期為例，當(dāng)水膠比由0.30分別增長至0.35、0.40、0.45時，試塊的氯離子擴(kuò)散系數(shù)依次上升了23.1%、76.9%、146.2%。其原因是當(dāng)水膠比較大時，膠凝材料的包裹水膜層將變厚，但水泥水化理論水膠比為23%左右，多余的水會在試塊中形成毛細(xì)孔，導(dǎo)致孔隙數(shù)量增多，故水膠比大的試塊吸水性和氯離子擴(kuò)散系數(shù)較大。對比圖3和4可看出，脫模齡期時，高水膠比蒸養(yǎng)試件的氯離子擴(kuò)散系數(shù)明顯高于對應(yīng)的標(biāo)養(yǎng)試件，而隨著水膠比降低，蒸養(yǎng)試件與對應(yīng)標(biāo)養(yǎng)試件的擴(kuò)散系數(shù)差距變小，說明高水膠比混凝土經(jīng)蒸養(yǎng)后的抗氯離子滲透性不佳。無論蒸養(yǎng)還是標(biāo)養(yǎng)試件，后續(xù)養(yǎng)護(hù)齡期越長，氯離子擴(kuò)散系數(shù)越小。

圖1 氯離子滲透試驗(yàn)裝置、過程及方法

圖2 不同水膠比蒸養(yǎng)混凝土毛細(xì)吸水性

圖3 蒸養(yǎng)試件不同齡期氯離子擴(kuò)散系數(shù) 圖4 標(biāo)養(yǎng)試件不同齡期氯離子擴(kuò)散系數(shù)

3.2 單摻偏高嶺土對蒸養(yǎng)混凝土傳輸性能的影響

固定水膠比0.35，研究了偏高嶺土摻量變化0～20%時蒸養(yǎng)混凝土的毛細(xì)吸水性，結(jié)果如圖5所示。由圖5可見，蒸養(yǎng)混凝土在3個齡期的毛細(xì)水吸附系數(shù)均隨偏高嶺土摻量增大而降低，且在28 d前的降低速率明顯高于90 d齡期。在28 d齡期，與不摻偏高嶺土的試塊相比，當(dāng)摻量為5%、10%、15%、20%時，混凝土的毛細(xì)水吸附系數(shù)分別降低19.2%、27.1%、24.1%、43.7%。當(dāng)偏高嶺土摻量相同時，隨著齡期增長，各配合比蒸養(yǎng)混凝土毛細(xì)吸水性逐漸降低，且養(yǎng)護(hù)前期的影響較大。摻5%偏高嶺土的試塊在28和90 d時，與脫模齡期相比，毛細(xì)水吸附系數(shù)分別降低了43.7%和46.1%。由此可知，隨養(yǎng)護(hù)齡期的增長，混凝土毛細(xì)水吸附系數(shù)逐漸穩(wěn)定。

圖6對比了蒸養(yǎng)和標(biāo)養(yǎng)混凝土毛細(xì)吸水性的差異。當(dāng)偏高嶺土摻量小于15%時，同配合比蒸養(yǎng)混凝土毛細(xì)吸水性高于標(biāo)養(yǎng)混凝土。在蒸養(yǎng)混凝土中摻入15%和20%的偏高嶺土?xí)r， 28和90 d齡期的毛細(xì)吸水性均低于同條件下的標(biāo)養(yǎng)試塊。這表明，摻適量的偏高嶺土對混凝土由于蒸養(yǎng)造成的熱傷損有一定的改善效果[14]。

圖5 不同偏高嶺土摻量蒸養(yǎng)混凝土毛細(xì)吸水性 圖6 蒸養(yǎng)標(biāo)養(yǎng)不同齡期混凝土毛細(xì)吸水性對比

僅改變偏高嶺土含量，測試混凝土P0～P20試塊在不同齡期下的氯離子擴(kuò)散系數(shù)，結(jié)果如圖7所示。由圖7可知，固定0.35水膠比，隨偏高嶺土摻量增加，各個齡期的氯離子擴(kuò)散系數(shù)均是先降低而后趨于穩(wěn)定。故摻入偏高嶺土有助于提高蒸養(yǎng)混凝土的抗氯離子滲透性，考慮到流動性損失，最佳偏高齡土摻量宜為15%。結(jié)合表3可知，隨著齡期的增長，摻偏高嶺土的各組均達(dá)到了抗氯離子滲透性非常好的水平，適用于嚴(yán)酷環(huán)境中的建筑物。

圖8是通電測試完畢后劈開試件的照片，噴灑硝酸銀顯色后，氯離子滲透的區(qū)域呈現(xiàn)灰白色，未出現(xiàn)氯離子的區(qū)域呈現(xiàn)金黃色，邊界已用紅線描出。

圖7 不同偏高嶺土摻量蒸養(yǎng)試件氯離子擴(kuò)散系數(shù)

由圖8可見，90 d齡期，無論何種養(yǎng)護(hù)，空白組試件的滲透深度均為最大，且蒸養(yǎng)試件滲透深度大于標(biāo)養(yǎng)試件，而摻偏高嶺土可較大幅度降低氯離子滲透深度。

圖8 不同配合比混凝土標(biāo)養(yǎng)和蒸養(yǎng)90d齡期氯離子滲透深度對比

3.3 礦物摻合料對蒸養(yǎng)混凝土傳輸性能的影響

蒸養(yǎng)試塊C1～C8在3個齡期的毛細(xì)吸水性如圖9所示。與C1相比，C2～C8的礦物摻合料總?cè)〈烤鶠?0%，由此可知，混凝土的毛細(xì)吸水性與其膠凝材料組成關(guān)系密切，礦物摻合料組成不同導(dǎo)致毛細(xì)水吸附速率存在較大的差異。脫模齡期時的C4試塊毛細(xì)水吸附系數(shù)最大，且C4混凝土中摻入了較多的粉煤灰，這表明粉煤灰在很大程度上會增大蒸養(yǎng)混凝土的早期毛細(xì)水吸附系數(shù)，對蒸養(yǎng)混凝土耐久性是不利的。對比幾組粉煤灰摻量相同試塊的毛細(xì)吸水性，由C2和C6組、C3和C7組可知，偏高嶺土比礦渣有利；由C4和C8組可知，硅灰比偏高嶺土更有利。

圖9 蒸養(yǎng)混凝土毛細(xì)吸水性

圖10 蒸養(yǎng)混凝土氯離子擴(kuò)散系數(shù)

蒸養(yǎng)試塊C1～C8在3個齡期的氯離子擴(kuò)散系數(shù)如圖10所示。由圖10可知，空白組C1的氯離子擴(kuò)散系數(shù)在3個齡期均為最大，這說明礦物摻合料有利于提高蒸養(yǎng)混凝土的抗氯離子滲透性。在同粉煤灰摻量條件下，無論哪個齡期，摻偏高嶺土的C6與C7組抗?jié)B性均優(yōu)于摻礦渣的C2與C3組，這說明偏高嶺土對混凝土抗氯離子滲透性的改善效果比礦渣好。對比圖10中的C4與C8可見，脫模和28 d齡期時，C8組試塊的氯離子擴(kuò)散系數(shù)小于C4組，但在90 d齡期時卻接近于C4組。由于試塊C4和C8分別摻加了等量的偏高嶺土和硅灰，所以這個結(jié)果表明，與偏高嶺土相比，硅灰在早期對蒸養(yǎng)混凝土的抗氯離子滲透性更為有利，養(yǎng)護(hù)后期，這兩種礦物摻合料在抗氯離子滲透性改善效果上相近。

綜合上述結(jié)論可知，4種礦物摻合料對蒸養(yǎng)混凝土傳輸性能的改善效果從高到低依次為硅灰、偏高嶺土、礦渣、粉煤灰。

3.4 孔結(jié)構(gòu)

為分析水膠比、偏高嶺土摻量和礦物摻合料復(fù)摻對蒸養(yǎng)混凝土孔結(jié)構(gòu)的影響，測試了各配合比試塊在28 d齡期的孔隙率，并對孔徑分布進(jìn)行了分析，結(jié)果見圖11～13和表4。

表4 各因素對孔徑變化的影響分析 %

3.4.1 水膠比影響 固定15%偏高嶺土摻量，改變水膠比，測試蒸養(yǎng)混凝土在28 d齡期時的孔隙率，結(jié)果如圖11和表4所示。由圖11可見，當(dāng)水膠比由0.45降至0.30時，總孔隙率由13.32%降至9.37%，大孔和小孔孔隙率均下降，分別減少了1.43%和2.52%。且從表4可知，隨著水膠比的降低，小孔占總孔的比例隨水膠比的降低而增加，大孔占總孔的比例隨水膠比的降低而降低，這說明降低水膠比不僅減小了孔隙率，而且細(xì)化了孔徑。

3.4.2 偏高嶺土摻量的影響 固定水膠比0.35，改變偏高嶺土摻量(混凝土試塊P0～P20)，測試蒸養(yǎng)混凝土在28 d齡期時的孔隙率，結(jié)果如圖12和表4所示。

由圖12和表4可知，隨偏高嶺土摻量增加，總孔隙率逐漸降低；當(dāng)摻5%偏高嶺土?xí)r，蒸養(yǎng)混凝土大孔孔隙率從3.94%顯著減少到2.63%，小孔孔隙甚至有微小的增加，使得小孔所占總孔的比例從70.13%顯著增加到78.17%，偏高嶺土細(xì)化孔徑效果特別明顯。偏高嶺土摻量超15%后，對孔結(jié)構(gòu)的影響逐漸減小?？梢哉J(rèn)為，摻加適當(dāng)比例的偏高嶺土不僅能降低蒸養(yǎng)混凝土孔隙率，而且能細(xì)化孔徑，提高混凝土致密性。

3.4.3 礦物摻合料復(fù)合摻加的影響 固定礦物摻合料取代量為30%，研究了復(fù)摻粉煤灰、礦渣、硅灰和偏高嶺土對蒸養(yǎng)混凝土28 d齡期孔結(jié)構(gòu)的影響，結(jié)果如圖13和表4所示。

由圖13可見，C7的總孔隙率和大孔孔隙率均是最小的，由表4也可知C7小孔占總孔的比例最大，且C7摻加的偏高嶺土含量最多，說明偏高嶺土對改善孔結(jié)構(gòu)是有利的。對比同時摻加偏高嶺土和粉煤灰的C4～C7可知，大孔和小孔孔隙率均隨偏高嶺土摻量增加而降低，這與3.4.2中的結(jié)論相一致，但此時偏高嶺土摻量為20%時，試塊孔結(jié)構(gòu)最優(yōu)，由此說明，不同情況下改善孔結(jié)構(gòu)的最佳偏高嶺土摻量也有所不同，但考慮到流動性，一般選取15%偏高嶺土摻量為宜。對比圖13中的C2與C6組、C3與C7組可見，總孔隙率相差甚微，但摻礦渣的C2和C3組大孔孔隙較多。由此可知，相比于礦渣而言，偏高嶺土對孔結(jié)構(gòu)的改善效果更佳。對比圖13中的C4與C8可見，硅灰與偏高嶺土對孔結(jié)構(gòu)的改善效果相當(dāng)。

3.5 傳輸性能與孔結(jié)構(gòu)的關(guān)系

根據(jù)各配合比試塊傳輸性能和孔結(jié)構(gòu)的測試結(jié)果，將28 d齡期氯離子擴(kuò)散系數(shù)、毛細(xì)水吸附系數(shù)與相對應(yīng)的孔隙率繪制成散點(diǎn)圖，發(fā)現(xiàn)混凝土傳輸性能與小孔孔隙率的相關(guān)性不大，但與大孔孔隙率的相關(guān)性顯著，分別如圖14～15所示。圖14表示各個編號的試塊在蒸養(yǎng)28 d齡期時氯離子擴(kuò)散系數(shù)隨大孔孔隙率的變化情況。由圖14可知，對不同配比的試塊而言，氯離子擴(kuò)散系數(shù)總體上隨大孔孔隙率的降低呈減小趨勢，通過數(shù)學(xué)方法對氯離子擴(kuò)散系數(shù)與大孔孔隙率的關(guān)系進(jìn)行擬合。分析表明，采用線性函數(shù)對兩者關(guān)系進(jìn)行擬合的相關(guān)系數(shù)達(dá)到0.87，擬合方程如式(3)所示。

D=2.9574P-3.8825 (R=0.87)

(3)

式中：P為大孔孔隙率，%；D為試塊的氯離子擴(kuò)散系數(shù)，10-12m2/s；R為相關(guān)系數(shù)。

方程式(3)表明，隨大孔孔隙率的增大，各蒸養(yǎng)混凝土氯離子擴(kuò)散系數(shù)呈線性增長趨勢，與混凝土的配合比無關(guān)。這一結(jié)果與 Halamickova等[15]提出的水泥砂漿氯離子擴(kuò)散系數(shù)D與臨界孔徑Cr之間有顯著的線性關(guān)系(R=0.93)相一致，但本文擬合的相關(guān)系數(shù)低于該文獻(xiàn)，可能是因?yàn)槲墨I(xiàn)采用的是砂漿，而本文采用的是混凝土，粗骨料數(shù)量和分布影響了氯離子擴(kuò)散系數(shù)和大孔孔隙率之間關(guān)系的擬合結(jié)果。

圖11 不同水膠比下的蒸養(yǎng)混凝土28 d孔隙率 圖12 不同偏高嶺土摻量蒸養(yǎng)混凝土28 d孔隙率

圖13 復(fù)摻礦物摻合料對蒸養(yǎng)混凝土孔隙率的影響 圖14 氯離子擴(kuò)散系數(shù)與大孔孔隙率關(guān)系

圖15表示各編號試塊在蒸養(yǎng)28 d齡期時毛細(xì)吸附系數(shù)隨大孔孔隙率的變化情況。由圖15可知，對不同配比的蒸養(yǎng)混凝土而言，毛細(xì)水吸附系數(shù)總體上隨大孔孔隙率的降低呈減小趨勢，通過數(shù)學(xué)方法對毛細(xì)水吸附系數(shù)與大孔孔隙率的關(guān)系進(jìn)行擬合。分析表明，采用線性函數(shù)對兩者關(guān)系進(jìn)行擬合的相關(guān)系數(shù)達(dá)到0.89，擬合方程如式(4)所示。

S=0.00624P+0.00108 (R=0.89)

(4)

式中：P為大孔孔隙率，%；S為試塊的毛細(xì)水吸附系數(shù)，mm/min0.5；R為相關(guān)系數(shù)。

方程式(4)表明，各蒸養(yǎng)混凝土毛細(xì)水吸附系數(shù)隨大孔孔隙率增大而線性升高，與混凝土的配合比無關(guān)。這是因?yàn)樗衷谕ǔＧ闆r下主要通過孔隙液體表面張力產(chǎn)生的毛細(xì)吸附力侵入混凝土材料的內(nèi)部[16]。

圖15 毛細(xì)水吸附系數(shù)與大孔孔隙率關(guān)系

上述結(jié)果表明，降低大孔孔隙率可有效改善蒸養(yǎng)混凝土的傳輸性能，而偏高嶺土等礦物摻合料可細(xì)化蒸養(yǎng)混凝土孔徑，從而改善了蒸養(yǎng)混凝土的自密性。

4 結(jié) 論

(1)混凝土水膠比降低，孔隙率和孔徑隨之減小，顯著降低了蒸養(yǎng)混凝土毛細(xì)水吸附系數(shù)和氯離子擴(kuò)散系數(shù)。當(dāng)水膠比由0.45降到0.30，蒸養(yǎng)混凝土毛細(xì)水吸附系數(shù)下降了47.8%，氯離子擴(kuò)散系數(shù)下降了56.2%。

(2)增加偏高嶺土摻量可降低蒸養(yǎng)混凝土毛細(xì)水吸附系數(shù)和氯離子擴(kuò)散系數(shù)，28 d齡期前降低速率較快。適當(dāng)?shù)負(fù)郊悠邘X土可有效改善混凝土的傳輸性能，偏高嶺土摻量小于15%時，對蒸養(yǎng)混凝土的改善效果更佳。

(3)礦物摻合料對蒸養(yǎng)混凝土傳輸性能的改善效果與齡期有關(guān)。在脫模和28 d齡期，改善效果從高到低依次為硅灰、偏高嶺土、礦渣、粉煤灰。90 d養(yǎng)護(hù)齡期時，偏高嶺土與硅灰相當(dāng)，且這兩種礦物摻合料均優(yōu)于礦渣及粉煤灰。

(4)混凝土孔結(jié)構(gòu)與傳輸性能關(guān)系密切，減小水膠比、單摻或復(fù)摻偏高嶺土等礦物摻合料可有效降低孔隙率，細(xì)化孔徑，從而改善混凝土傳輸性能。