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    TC17鈦合金電子束焊接接頭的組織及力學(xué)性能研究

    2020-04-19 09:01:48張心怡
    福建質(zhì)量管理 2020年8期
    關(guān)鍵詞:電子束母材時效

    張心怡

    (四川大學(xué)破壞力學(xué)與工程防災(zāi)減災(zāi)四川省重點(diǎn)試驗(yàn)室 四川 成都 610065)

    TC17合金是一種的α+β型兩相鈦合金,其名義成分為Ti-5Al-2Sn-2Zr-4Mo-4Cr。該合金具有強(qiáng)度高、斷裂韌性好、淬透性高和鍛造溫度范圍寬等特點(diǎn)[1],能夠滿足損傷容限設(shè)計的需要和高結(jié)構(gòu)效益、高可靠性及低制造成本的要求,常應(yīng)用于航空發(fā)動機(jī)渦輪盤及壓氣機(jī)葉片等關(guān)鍵部位[2,3]。隨著焊接技術(shù)的不斷進(jìn)步,用于航空發(fā)動機(jī)中結(jié)構(gòu)件連接的常用焊接技術(shù)主要有激光束焊、線性摩擦焊、攪拌摩擦焊和電子束焊等[4]。其中,電子束焊接具有縫深寬比大、熱影響區(qū)小、焊縫成形性好、無空氣污染等特點(diǎn),能夠保證焊接穩(wěn)定性,但具有微觀組織和力學(xué)性能不均勻等特點(diǎn)[5,6],數(shù)據(jù)表明,焊接結(jié)構(gòu)的破壞事故中80%以上均由焊接處的斷裂引起[7]。

    范霽康[8]等發(fā)現(xiàn),電子束可提升焊接接頭塑性和焊縫區(qū)、熱影響區(qū)的顯微硬度,頻率為10kHz時,焊接接頭的斷后伸長率可達(dá)14.9%,約為母材的80%;彭周[9]通過試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),TC4合金電子束流焊接接頭的顯微硬度比母材硬度高30~50HV。熱影響區(qū)中顯微硬度呈梯度分布,其梯度大小受焊縫寬度影響,焊縫越寬,其熱影響區(qū)越寬,熱影響區(qū)中沿寬度方向的顯微硬度梯度則越??;焊縫越窄,熱影響區(qū)越窄,該區(qū)域中沿寬度方向的顯微硬度梯度則越大。有關(guān)TC17焊接接頭旋轉(zhuǎn)組織及力學(xué)性能的研究報道較少。

    基于上述對鈦合金電子束焊接接頭的研究不足,本文對TC17鈦合金進(jìn)行電子束焊接加工,采用多種技術(shù)手段研究分析其顯微組織和力學(xué)性能,為TC17鈦合金焊接結(jié)構(gòu)在實(shí)際工程中的應(yīng)用提供技術(shù)支持,確保服役的安全性。

    一、材料及方法

    實(shí)驗(yàn)材料來源于寶鈦集團(tuán)提供的TC17板材,樣品由線切割制成金相試樣,表面拋光至鏡面狀態(tài),利用Kroll試劑腐蝕,使用JSM-6150LV掃描電子顯微鏡(SEM)對其微觀組織進(jìn)行觀察分析。

    焊接采用ZD150-C高壓真空機(jī),在高真空環(huán)境下,采用高能電子束對TC17鈦合金板材進(jìn)行對接焊接,焊接參數(shù)如表1所示。為消除焊接產(chǎn)生的殘余應(yīng)力、強(qiáng)化晶粒,采用時效熱處理,630℃下保溫2小時,然后空冷[10],再將熱處理后的材料進(jìn)行試件加工,確保焊縫位于試件中間并且焊縫垂直于拉伸方向,試樣設(shè)計如圖1所示。

    硬度測試使用維氏顯微硬度計,垂直焊接方向間隔60μm取點(diǎn),根據(jù)維氏硬度國際測試標(biāo)準(zhǔn)ISO 6507,測試參數(shù)為:100g力保載15秒。軸向力學(xué)拉伸試驗(yàn)使用拉伸試驗(yàn)機(jī)為島津電子拉伸機(jī)(SHIMADZU AGX-100),通過位移(0.96mm/min)來進(jìn)行控制。

    表1 電子束焊接參數(shù)

    圖1拉伸試件尺寸圖

    Fig.1Drawingoftensilespecimensize

    二、實(shí)驗(yàn)結(jié)果

    (一)TC17微觀組織形貌

    EDS測試元素分布含量結(jié)果如圖2所示,含有Ti、Al、Sn、Zr、Mo、Cr成分,無明顯雜質(zhì),查閱文獻(xiàn)可知,其中Al元素純在于初生相中,相穩(wěn)定元素Mo、Cr存在于β相內(nèi),Zr與Ti為同晶型元素,在與相內(nèi)溶解度相同,Sn元素能夠促進(jìn)Ti3Al沉淀相的形成,達(dá)到時效硬化的效果[12]。

    圖2 取樣及EDS曲線圖

    圖3 TC17鈦合金焊接接頭顯微組織圖

    圖3(a)為TC17電子束焊接接頭的宏觀光學(xué)照片,整體形貌中可以看到電子束焊接接頭可劃分為熔合區(qū)(Fusion Zone,FZ)、熱影響區(qū)(Heat affect zone,HAZ)和母材區(qū)(Base metal,BM)。熱影響區(qū)寬度基本一致為0.8mm,熔合區(qū)最寬處為5mm,最窄處3mm,內(nèi)布滿粗化晶粒;如圖3(b)所示,柱狀形貌的β晶粒分布在熔合區(qū)內(nèi)部,等軸狀的β晶粒分布在靠近熱影響區(qū)的兩側(cè)。β晶粒在TC17焊接接頭內(nèi)存在的兩種形貌是由于C元素及Cr元素可以促使柱狀晶向等軸晶的轉(zhuǎn)換,也稱之為晶粒細(xì)化[11]。在經(jīng)過熱處理后,元素構(gòu)成及熱力學(xué)影響產(chǎn)生的晶粒細(xì)化能夠有效的提升TC17焊接接頭的力學(xué)穩(wěn)定性,起到強(qiáng)化作用。圖3(c)為母材區(qū)微觀組織形態(tài),可以觀察到具有TC17雙態(tài)特征的等軸α相和β相,并在β相上觀察到針狀α片層。

    (二)TC17電子束焊接接頭拉伸性能

    室溫下tc17母材、焊接接頭及熱處理后的焊接接頭的工程應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖4所示,圖中可以看到,母材、焊接接頭及熱處理后焊接接頭的拉伸屬性和力學(xué)響應(yīng)明顯不同。焊接接頭抗拉強(qiáng)度約為母材的83%,熱處理后的焊接接頭抗拉強(qiáng)度明顯提高到母材的93%,具體數(shù)值如表1所示。

    表1 拉伸力學(xué)性能

    試件拉伸斷裂失效如圖5所示,TC17焊接接頭的斷口均存在明顯緊縮現(xiàn)象,這是韌性斷裂的特征[12],在電子束焊接過程中,焊接熔合區(qū)形成粗化的β晶粒,在高速冷卻速率的影響下形成亞結(jié)構(gòu)α’馬氏體,兩種晶粒間的顯微取向關(guān)系使得TC17焊接接頭的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度低于母材,失效位置位于焊縫的熔合區(qū)。在進(jìn)行630℃下2h時效熱處理后,亞結(jié)構(gòu)α’馬氏體分解為α相嵌在β基體上[13],從而提高了熔合區(qū)及熱影響區(qū)的力學(xué)性能,失效位置也從熔合區(qū)轉(zhuǎn)移到母材區(qū)。

    圖4 工程應(yīng)力應(yīng)變曲線

    圖5 拉伸斷裂失效圖

    (三)TC17電子束焊接接頭顯微硬度

    如圖6所示,是TC17焊接接頭未處理和經(jīng)過630°C,2h熱處理后的材料微觀硬度測試結(jié)果,可觀察到,未經(jīng)過熱處理的TC17焊接接頭母材的硬度大概為370HV,熱影響區(qū)為340HV,焊縫處最低為320HV。對于高能量的焊接方式,電子束焊接由于熱循環(huán)在局部位置的差異性會導(dǎo)致焊縫區(qū)發(fā)生軟化現(xiàn)象,這也進(jìn)一步證實(shí)了焊縫軟化現(xiàn)象,即焊縫區(qū)域相較于母材較軟,塑性變形易從母材區(qū)傳遞到焊縫區(qū)[14],解釋了圖4中觀察到的TC17鈦合金焊接接頭焊縫區(qū)域硬度下降的原因。

    經(jīng)過熱處理后的焊接接頭硬度有所提升,母材的硬度大概為370HV,熱影響區(qū)為395HV,焊縫處為450HV,且有明顯的階梯分段,熱處理過程中α相嵌在β基體上,在材料發(fā)生塑性應(yīng)變時將會阻礙位錯,從而提升材料強(qiáng)度,且時效熱處理后焊縫處的應(yīng)力得到釋放,降低了由焊接工藝引起的材料強(qiáng)度不匹配趨勢。即TC17電子束焊接接頭進(jìn)行高溫時效熱處理,可以明顯地降低焊縫區(qū)域的應(yīng)變集中,降低焊接引起的材料不匹配趨勢,進(jìn)而提高了焊縫區(qū)域的塑性應(yīng)變臨界值,使焊縫得以硬化。

    圖6 顯微硬度圖

    三、結(jié)論

    (1)TC17電子束焊接接頭由明顯的熔合區(qū)、熱影響區(qū)及母材區(qū)構(gòu)成,母材區(qū)能觀察到α和β特征晶粒,熔合區(qū)內(nèi)柱狀形貌的β晶粒分布在內(nèi)部,等軸狀的β晶粒分布在靠近熱影響區(qū)的兩側(cè)。

    (2)TC17焊接接頭抗拉強(qiáng)度為948MPa,約為母材的83%,焊接加工形成的殘余應(yīng)力及晶粒間的取向變化使得焊縫成為斷裂失效處,經(jīng)時效熱處理后的TC17焊接接頭拉伸強(qiáng)度提高到1053MPa,斷裂失效位于母材區(qū)。

    (3)由于焊接引起的材料不匹配趨勢,TC17焊接接頭母材區(qū)硬度約為375HV,焊縫區(qū)硬度約為339HV;經(jīng)熱處理后,析出強(qiáng)化相在焊縫基體上大量析出,且熱處理后焊縫處的殘余應(yīng)力得到釋放,焊縫處的硬度提高到450HV,較未處理的焊縫硬度提高40.6%。

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