大孤山露天礦西北幫邊坡穩(wěn)定性分析及治理措施研究

曹永勝 解治宇 于慶磊 楊天鴻

（1.東北大學(xué)資源與土木工程學(xué)院，遼寧沈陽(yáng)110819；2.鞍鋼集團(tuán)礦業(yè)有限公司，遼寧鞍山114001）

目前，我國(guó)露天開(kāi)采的鐵礦石量所占比重較大，且大部分礦山已經(jīng)進(jìn)入深凹開(kāi)采或轉(zhuǎn)入地下開(kāi)采階段。現(xiàn)有露天邊坡高度為100～300 m 的露天礦占52.0%，高度大于300 m 的占14.7%，設(shè)計(jì)邊坡高度為100～300 m 的占56.0%，大于300 m 的占34.7%，深凹露天開(kāi)采已成為露天采礦的發(fā)展趨勢(shì)。在深凹露天礦不斷開(kāi)采中，邊坡安全系數(shù)不斷降低，邊坡穩(wěn)定性越來(lái)越差，這是人類(lèi)面臨的一個(gè)具有時(shí)代性的難題，也是需要著力研究的一個(gè)重大課題［1］。

大孤山露天礦是鞍鋼的主要鐵礦石基地，也是目前我國(guó)大型深凹露天礦之一，現(xiàn)在已開(kāi)采至-330 m 水平，開(kāi)采深度已達(dá)420 m，設(shè)計(jì)開(kāi)采深度為528 m。隨著露天開(kāi)采延深，邊坡逐漸增高加陡，影響安全穩(wěn)定的因素增多。大孤山露天邊坡巖體臺(tái)階出現(xiàn)開(kāi)裂、局部小滑坡等災(zāi)害的概率不斷增多，嚴(yán)重影響了礦山安全開(kāi)采。大孤山鐵礦采場(chǎng)西北幫區(qū)域自2008 年北幫外擴(kuò)開(kāi)采形成至今，一直伴有滑坡、片幫情況出現(xiàn)，該區(qū)域內(nèi)巖層由片麻狀混合巖和千枚巖構(gòu)成。2014 年針對(duì)西北幫千枚巖危險(xiǎn)區(qū)域?qū)嵤┝讼鲙蜏p載工程，工程歷時(shí)2 a，但邊坡穩(wěn)定性并無(wú)顯著增強(qiáng)。2016年7月，西北幫綠泥石英片巖區(qū)域發(fā)生大面積滑坡，下部-114 m 水平至-138 m 水平的通道完全封閉，造成礦山生產(chǎn)中斷48 h，嚴(yán)重威脅了礦山安全生產(chǎn)。因此，深入研究大孤山邊坡巖體特征和變形滑坡機(jī)制，對(duì)于邊坡災(zāi)害防治和深入分析高陡邊坡的滑坡機(jī)理具有重要意義。

工程地質(zhì)分析法可在勘察現(xiàn)場(chǎng)地質(zhì)結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，對(duì)邊坡破壞成因和演化規(guī)律以及潛在的失穩(wěn)破壞機(jī)制進(jìn)行綜合性分析，并預(yù)測(cè)邊坡穩(wěn)定性的未來(lái)發(fā)展趨勢(shì)［2］。黃潤(rùn)秋［3-4］研究了國(guó)內(nèi)大型滑坡復(fù)雜的演化機(jī)制，并總結(jié)了5個(gè)典型的地質(zhì)—力學(xué)模式，即：滑移—拉裂—剪斷“三段式”模式、“擋墻潰決”模式、近水平巖層的“平推式”模式、反傾巖層大規(guī)模傾倒變形模式、順傾巖層的蠕滑（彎曲）—剪斷模式，為高陡邊坡穩(wěn)定性評(píng)價(jià)工作和防災(zāi)減災(zāi)工作提供了理論依據(jù)。極限平衡分析法［5-6］和塑性極限分析法［7］曾被廣泛用來(lái)分析巖土穩(wěn)定問(wèn)題，但對(duì)于復(fù)雜工程地質(zhì)、邊界條件、多重耦合荷載等問(wèn)題的分析具有一定的局限性。

隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展，數(shù)值模擬方法能夠有效再現(xiàn)邊坡開(kāi)挖后的位移變化、應(yīng)力重新分布現(xiàn)象，為預(yù)測(cè)開(kāi)挖邊坡潛在的滑移風(fēng)險(xiǎn)提供了理想的分析手段。徐華敏等［8］基于錨固巖體的流變模型，采用彈塑性有限元法對(duì)邊坡開(kāi)挖加固進(jìn)行了數(shù)值模擬，分析了開(kāi)挖邊坡的穩(wěn)定性，并對(duì)初擬的邊挖邊錨的施工程序進(jìn)行了合理性評(píng)價(jià)。漆祖芳等［9］利用彈塑性有限元法對(duì)大崗山水電站壩肩邊坡進(jìn)穩(wěn)定性行了研究，預(yù)測(cè)了邊坡可能的失穩(wěn)部位。冷先倫等［10］通過(guò)UDEC 軟件對(duì)比分析了龍灘工程不同開(kāi)挖高度下的邊坡變形特征，發(fā)現(xiàn)開(kāi)挖對(duì)邊坡破壞的主要影響為造成臨界節(jié)理發(fā)育和節(jié)理張開(kāi)尺度增大。Wang等［11］采用FLAC3D軟件對(duì)楊渠水電站泄洪隧洞周邊邊坡進(jìn)行了復(fù)雜的三維數(shù)值模擬和安全評(píng)價(jià)，得到了良好的三維滑動(dòng)弧面。Kalenchuk 等［12］通過(guò)3DEC 模擬邊坡失穩(wěn)破壞的動(dòng)態(tài)過(guò)程，提出邊坡動(dòng)力學(xué)研究有必要考慮邊坡的破壞機(jī)理和失穩(wěn)區(qū)域與穩(wěn)定區(qū)域之間的相互作用。Dong 等［13］利用3DEC 軟件分析了不同邊界條件、側(cè)壓力系數(shù)、巖體參數(shù)對(duì)斷層控制作用下黃登水電站開(kāi)挖邊坡穩(wěn)定性的影響。仝宗良［14］利用數(shù)值流行方法得到了動(dòng)力時(shí)程作用下的邊坡安全系數(shù)時(shí)程曲線(xiàn)，并搜索得到了邊坡最危險(xiǎn)的滑裂面及對(duì)應(yīng)的最小安全系數(shù)。曹日躍等［15］利用FLAC3D軟件分析了圍巖在不同本構(gòu)模型下的變形破壞特征，發(fā)現(xiàn)應(yīng)變軟化模型模擬的結(jié)果與實(shí)測(cè)值較吻合，能真實(shí)反映隧道圍巖在開(kāi)挖時(shí)的破壞特征。沈華章等［16］結(jié)合應(yīng)變軟化本構(gòu)模型和矢量合法，分析了應(yīng)變軟化邊坡的坡體材料強(qiáng)度參數(shù)、滑面狀態(tài)、穩(wěn)定安全系數(shù)、邊坡破壞狀態(tài)的變化過(guò)程，進(jìn)而討論了邊坡漸進(jìn)破壞的過(guò)程。魏曉楠［17］研究了坡腳開(kāi)挖誘發(fā)路塹邊坡漸進(jìn)性破壞的過(guò)程，發(fā)現(xiàn)邊坡失穩(wěn)是滑裂面力學(xué)強(qiáng)度參數(shù)劣變導(dǎo)致的局部變形累積、延伸直至貫通的整體動(dòng)態(tài)破壞的漸進(jìn)過(guò)程。

本研究以大孤山露天礦西北幫邊坡為工程背景，結(jié)合礦區(qū)實(shí)際地質(zhì)條件，運(yùn)用有限差分?jǐn)?shù)值模擬軟件，對(duì)西北幫邊坡進(jìn)行數(shù)值模擬，分析西北幫邊坡穩(wěn)定性及削坡治理對(duì)邊坡失穩(wěn)破壞的抑制作用。通過(guò)分析不同開(kāi)采深度下邊坡的位移場(chǎng)和塑性區(qū)變化情況，得出邊坡失穩(wěn)破壞機(jī)制，從而對(duì)后續(xù)西北幫邊坡的設(shè)計(jì)和治理工作提供一定的理論依據(jù)。

1 邊坡工程地質(zhì)概況及計(jì)算模型

1.1 工程地質(zhì)概況

研究區(qū)域（圖1）地層分布較為復(fù)雜，閃長(zhǎng)石英綠泥化角巖條帶將礦體分為石英綠泥化角巖東礦段與石英綠泥化角巖西礦段，礦體巖性為磁鐵石英巖，走向310°～315°，傾向NE，傾角60°～75°。礦體上盤(pán)為綠泥石英片巖，下盤(pán)為片麻狀混合巖。此外，西幫邊坡還出露有閃長(zhǎng)玢巖地層。

如圖2（a）所示，研究區(qū)域斷裂構(gòu)造主要有3 條，即F14、F15、F8斷層，均與呈楔形發(fā)育的礦石條帶緊鄰。其中，F(xiàn)14斷層位于礦石條帶上盤(pán)，F(xiàn)15斷層位于礦石條帶下盤(pán)，F(xiàn)8斷層位于礦石條帶下端，斷層參數(shù)見(jiàn)表1。該類(lèi)斷層處于兩種不同的地層之間，強(qiáng)度較低的綠泥石英片巖等巖體沿?cái)鄬忧秩?，形成弱面或斷層帶。綠泥石英片巖在施工擾動(dòng)等復(fù)雜因素共同作用下表現(xiàn)出應(yīng)變軟化特性，在邊坡開(kāi)挖應(yīng)力重新分布的過(guò)程中，可能造成顯著變形及邊坡潛在失穩(wěn)破壞。

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1.2 計(jì)算模型

邊坡三維有限差分?jǐn)?shù)值模型如圖2（b）所示，其建立在局部坐標(biāo)系( )X,Y,Z坐標(biāo)系 下，X軸正方向指向邊坡臨空面方向（NE315°），Y 軸正方向方位為NE45°，Z軸正方向鉛直向上。模型計(jì)算范圍：X軸方向1 250 m，Y軸方向700 m，Z軸方向638 m。計(jì)算模型剖分為六面體等參單元和部分四面體退化單元，共有109.6萬(wàn)個(gè)單元。采用滾軸邊界條件固定四周邊界的法向位移，模型底部約束Z方向位移，頂部設(shè)定為自由邊界。

1.3 破壞準(zhǔn)則及模擬參數(shù)選取

諸多研究表明［18-19］，巖土體可以承受一定程度的塑性變形，峰值后材料相應(yīng)的參數(shù)（黏聚力、摩擦角、抗拉強(qiáng)度、剪脹角等）均會(huì)發(fā)生變化。理想彈塑性本構(gòu)模型無(wú)法反應(yīng)巖土體峰后應(yīng)力—應(yīng)變特性，因此采用材料強(qiáng)度隨塑性變形變化的應(yīng)變?nèi)趸Ｐ瓦M(jìn)行分析很有必要。本研究計(jì)算中，F(xiàn)14斷層軟弱充填體采用了應(yīng)變軟化本構(gòu)模型，其他巖體材料應(yīng)用Mohr-Coulomb本構(gòu)模型。

應(yīng)變軟化模型在彈性階段的變形與Mohr-Coulomb 模型的變形特征完全相同。從塑性屈服階段開(kāi)始兩者表現(xiàn)出不同的變形特征，在應(yīng)變軟化模型中，隨著塑性應(yīng)變的變化，其黏聚力、內(nèi)摩擦角、抗拉強(qiáng)度都會(huì)衰減［20］。常見(jiàn)的應(yīng)變軟化模型的應(yīng)力、應(yīng)變變化規(guī)律如圖3 所示?？紤]應(yīng)變軟化的Mohr-Coulomb破壞準(zhǔn)則方程可表示為［21］

式中，c 為黏聚力；φ 為摩擦角；σ1，σ3為第一、第三主應(yīng)力；Δκps為塑性剪應(yīng)變?cè)隽?；κps為塑性剪應(yīng)變和分別為塑性剪應(yīng)變的第一主應(yīng)力增量和第三主應(yīng)力增量，不考慮第二主應(yīng)力增量的影響；為塑性體應(yīng)變?cè)隽俊?/p>

本研究計(jì)算所需的參數(shù)是在室內(nèi)巖石力學(xué)試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，并結(jié)合工程實(shí)際，通過(guò)Hoek-Brown強(qiáng)度準(zhǔn)則折減之后獲得，能夠真實(shí)反映現(xiàn)場(chǎng)巖體力學(xué)性質(zhì)。具體參數(shù)取值如表2所示。

1.4 計(jì)算方案

本研究通過(guò)模擬分析削坡治理前后不同開(kāi)采深度下邊坡應(yīng)力場(chǎng)、變形場(chǎng)及塑性變形區(qū)的分布情況，對(duì)西北幫邊坡在斷層控制下的開(kāi)挖卸荷穩(wěn)定性和變形機(jī)理進(jìn)行初步研究，分析淺部邊坡與深部邊坡在災(zāi)變機(jī)理、滑坡機(jī)制方面存在的差異性，為解決采礦活動(dòng)時(shí)潛在的安全問(wèn)題和邊坡破壞治理提供可靠依據(jù)。

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為反應(yīng)工程實(shí)際，本研究計(jì)算將2016 年12 月對(duì)應(yīng)的邊坡形態(tài)作為初始境界，在系統(tǒng)平衡后獲得的初始應(yīng)力場(chǎng)基礎(chǔ)上，分如下6步模擬大孤山露天礦西北幫邊坡開(kāi)挖過(guò)程（圖4）：①-210 m 平臺(tái)坡腳靠幫，將應(yīng)變軟化本構(gòu)模型應(yīng)用于F14斷層，將Mohr-Coulomb 本構(gòu)模型應(yīng)用于其他巖性巖體，并采用強(qiáng)度折減法計(jì)算當(dāng)前境界邊坡安全系數(shù)；②-230 m 平臺(tái)靠幫；③-310 m 平臺(tái)靠幫；④-366 m 平臺(tái)靠幫；⑤-438 m 平臺(tái)靠幫，邊坡開(kāi)挖至最終境界，并采用強(qiáng)度折減法計(jì)算最終境界的邊坡安全系數(shù)；⑥在步驟①的基礎(chǔ)上對(duì)邊坡進(jìn)行削坡治理，重復(fù)步驟②～⑤，模擬露天開(kāi)采至最終邊界的過(guò)程，分析削坡工程對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響。

2 模擬結(jié)果分析

2.1 不同開(kāi)挖階段邊坡穩(wěn)定性分析

2.1.1 變形場(chǎng)分析

各開(kāi)挖階段位移分布如圖5所示。

由圖5 可知：在邊坡-210 m 平臺(tái)靠幫時(shí)，F(xiàn)14斷層表現(xiàn)出較大位移，其中位移最大處位于-68 m 平臺(tái)處，最大位移約44 cm。邊坡坡體位移主要集中在楔形體礦石條帶處，在靠近F14斷層一側(cè)位移較大，最大位移約9 cm。隨著邊坡延伸，F(xiàn)14斷層位移繼續(xù)加劇，F(xiàn)15斷層的不穩(wěn)定性開(kāi)始顯現(xiàn)，但與F14斷層相比，由于其厚度較薄，充填物力學(xué)性質(zhì)較高，變形量較小，使

2.1.2 塑性區(qū)分析

各開(kāi)挖階段塑性區(qū)分布如圖6所示。得楔形體發(fā)生不對(duì)稱(chēng)滑移變形，靠近F14斷層一側(cè)楔形體變形增加較快。

由圖6可知：邊坡卸荷松弛區(qū)域的產(chǎn)生伴隨著整個(gè)開(kāi)挖過(guò)程的進(jìn)行，由于水平圍壓降低或消失，邊坡巖體會(huì)產(chǎn)生朝向臨空面方向的卸荷回彈變形，坡體會(huì)出現(xiàn)新的應(yīng)力平衡區(qū)域，在這一過(guò)程中，會(huì)在邊坡淺部范圍內(nèi)產(chǎn)生塑性變形區(qū)。隨著開(kāi)挖越深，應(yīng)力重分布范圍越大，即應(yīng)力向邊坡更深部和更后部轉(zhuǎn)移和調(diào)整。在向下開(kāi)挖過(guò)程中，斷層應(yīng)力集中程度更高，達(dá)到峰值應(yīng)力之后，斷層介質(zhì)軟化，逐漸達(dá)到殘余強(qiáng)度值，即開(kāi)挖越深，開(kāi)挖面軟弱層面會(huì)產(chǎn)生更大的塑性區(qū)，滑動(dòng)破壞更容易發(fā)生。

2.2 削坡治理后不同開(kāi)挖階段邊坡穩(wěn)定性分析

為治理楔形體變形破壞，增大邊坡穩(wěn)定性，綜合大孤山鐵礦西北幫邊坡地質(zhì)條件及變形特征的分析，采取了針對(duì)礦石條帶中上部-130～0 m 平臺(tái)區(qū)域的削坡治理措施，削坡后的邊坡形態(tài)如圖4（f）所示。

2.2.1 變形場(chǎng)分析

本研究通過(guò)在巖體中設(shè)置關(guān)鍵點(diǎn)（圖2（b））監(jiān)測(cè)原設(shè)計(jì)開(kāi)挖和削坡后開(kāi)挖的位移變化規(guī)律，來(lái)揭示削坡工程對(duì)邊坡破壞的治理效果。由監(jiān)測(cè)結(jié)果（圖7）可知，在開(kāi)挖的前3個(gè)階段，邊坡變形緩慢增加；當(dāng)邊坡-366 m 平臺(tái)靠幫后，邊坡變形陡然增加；削坡后的監(jiān)測(cè)點(diǎn)變形增量比原設(shè)計(jì)開(kāi)挖條件下的變形增量小。

由削坡后各開(kāi)挖階段位移分布（圖8）可知，削坡治理措施能夠降低最終境界礦石條帶約50%的位移量，降低斷層處的位移變形，對(duì)于邊坡變形具有明顯的抑制效果，但無(wú)法完全消除邊坡的變形破壞趨勢(shì)。

2.2.2 塑性區(qū)分析

削坡治理后，隨著開(kāi)挖面繼續(xù)進(jìn)行，被開(kāi)挖切斷的F14斷層軟弱夾層同樣發(fā)生應(yīng)力集中，并沿?cái)鄬幼詼\部到深部，自-68 m 平臺(tái)向上、向下擴(kuò)展，軟弱帶及楔形體剪應(yīng)力集中程度越高，塑性區(qū)和松動(dòng)區(qū)范圍越大（圖9）。與圖6 相比，削坡后的邊坡在開(kāi)挖過(guò)程中，塑性區(qū)集中程度降低，但當(dāng)開(kāi)采至-438 m 最終境界時(shí)邊坡塑性區(qū)顯著增加。說(shuō)明隨著邊坡高度的增加，邊坡失穩(wěn)破壞的可能性越來(lái)越大，一旦超過(guò)邊坡的承載極限，楔形體仍會(huì)出現(xiàn)“剪出”破壞。

2.3 邊坡變形機(jī)制分析

圖10 為邊坡剪應(yīng)變?cè)茍D，圖中顯示在開(kāi)挖初始階段，邊坡滑面僅出現(xiàn)在F14斷層-210～-68 m 平臺(tái)局部區(qū)域，滑面尚未貫通；在邊坡開(kāi)挖過(guò)程中，F(xiàn)15斷層剪切應(yīng)變?cè)隽恳仓饾u增大，出現(xiàn)潛在滑動(dòng)面，且邊坡潛在滑移面較現(xiàn)狀邊坡向下擴(kuò)展。隨著邊坡向下開(kāi)挖，-68 m 平臺(tái)出現(xiàn)連接F14、F15斷層的剪應(yīng)變?cè)隽繋В易冃瘟考胺秶粩鄶U(kuò)大。最終F14、F15兩斷層滑面底部貫通，上部連接，滑面形態(tài)為上部“滑移”、下部水平“剪出”的“復(fù)合”型。

由圖5、圖6 以及圖10 分析可知：在邊坡開(kāi)挖的 初始階段，-210～0 m 平臺(tái)楔形體邊坡表現(xiàn)出在F14斷層控制作用下邊坡局部破壞概率最大處開(kāi)始破壞，向破壞概率較大側(cè)發(fā)展的漸進(jìn)破壞機(jī)制，楔形體北側(cè)支撐減小，發(fā)生側(cè)傾沉降，出現(xiàn)錯(cuò)動(dòng)變形趨勢(shì)，坡腳呈向臨空面擴(kuò)容變形（圖11（a））。但由于其坡腳下部臺(tái)階較厚大，抑制了邊坡的整體變形。-210 m平臺(tái)靠幫時(shí)邊坡安全系數(shù)為1.2，邊坡穩(wěn)定性良好。隨著邊坡不斷向下開(kāi)挖，楔形體被揭露的范圍越來(lái)越大，-68 m 平臺(tái)上部變形破壞趨勢(shì)擴(kuò)展不明顯，-68 m平臺(tái)坡肩區(qū)域拉破壞塑性區(qū)更為明顯，表明伴隨滑動(dòng)在-68m 平臺(tái)上有拉張裂縫產(chǎn)生（圖11（b）、圖11（d）），-68 m 平臺(tái)以下的楔形體礦石條帶呈現(xiàn)出下部“剪出”、上緣“拉裂”、中間索固段“剪斷”破壞的三段式變形機(jī)制，此時(shí)邊坡安全系數(shù)減小至0.98，邊坡發(fā)生失穩(wěn)破壞。

削坡后，邊坡的各個(gè)開(kāi)挖階段剪切應(yīng)變?cè)隽吭茍D如圖12 所示。對(duì)比削坡前的各階段云圖發(fā)現(xiàn)，削坡后的邊坡剪切應(yīng)變?cè)隽坷鄯e速度有所放緩，峰值減小，但剪切應(yīng)變?cè)隽考袇^(qū)域未發(fā)生改變，破壞機(jī)制也未發(fā)生改變，均為F14斷層-68 m臺(tái)階處先發(fā)生局部破壞，破壞區(qū)再沿?cái)鄬酉?68 m 臺(tái)階上下區(qū)域延伸，進(jìn)而引起礦石條帶錯(cuò)動(dòng)變形。隨著邊坡開(kāi)挖，F(xiàn)15斷層剪切應(yīng)變?cè)隽恳仓饾u增大，出現(xiàn)潛在滑動(dòng)面，F(xiàn)14、F15斷層破壞面不斷向下擴(kuò)展、貫通。削坡后形成的-126 m 新臺(tái)階同樣出現(xiàn)剪應(yīng)變?cè)隽繋нB接F14、F15斷層。楔形體礦石條帶中下部區(qū)域仍呈現(xiàn)出下部“剪出”、上緣“拉裂”、中間索固段“剪斷”破壞的三段式變形機(jī)制，此時(shí)最終境界邊坡安全系數(shù)增大至1.1，邊坡穩(wěn)定性提高。

3 治理措施

綜上分析，削坡治理后邊坡開(kāi)采至最終境界時(shí)的安全系數(shù)升高0.12，達(dá)到1.1，邊坡穩(wěn)定性提高，但較《有色金屬采礦設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50771—2012）的邊坡永久安全系數(shù)要求1.2 相比仍偏小。為保證大孤山西北幫邊坡的穩(wěn)定性，應(yīng)采取多種手段進(jìn)行綜合治理。建議應(yīng)重點(diǎn)治理F14斷層出露部分，采用C25掛網(wǎng)噴射混凝土護(hù)面及局部設(shè)全長(zhǎng)黏結(jié)錨桿防護(hù)的措施治理軟弱斷層帶漸進(jìn)式破壞；在-173～-210 m 段邊坡采取預(yù)應(yīng)力錨索與C30肋柱相結(jié)合的方法穩(wěn)固楔形體整體變形，并采取C30地梁與錨樁組合的方式加固坡腳［22］。

4 結(jié) 論

（1）大孤山露天礦西北幫邊坡坡體內(nèi)發(fā)育的F14、F15斷層軟弱結(jié)構(gòu)面是控制西北幫邊坡變形的主導(dǎo)因素，開(kāi)挖卸荷作用下邊坡表現(xiàn)出漸進(jìn)式破壞，并最終演化為滑移—拉裂—剪斷“三段式”機(jī)制。

（2）削坡治理措施能夠降低邊坡礦石條帶50%的位移量，降低斷層的剪切應(yīng)變變形，對(duì)邊坡變形具有明顯的抑制效果，但無(wú)法完全消除邊坡的變形破壞趨勢(shì)。

（3）削坡治理后邊坡最終境界安全系數(shù)由0.98提升至1.1，邊坡穩(wěn)定性提高，但較設(shè)計(jì)規(guī)范的邊坡永久安全系數(shù)1.2 相比仍偏小，邊坡仍處于欠穩(wěn)定狀態(tài)，需采取多種手段進(jìn)行綜合治理，即采用C25掛網(wǎng)噴射混凝土護(hù)面及局部設(shè)全長(zhǎng)黏結(jié)錨桿防護(hù)的措施治理F14斷層出露部分，采取預(yù)應(yīng)力錨索與C30肋柱相結(jié)合的方法穩(wěn)固-173～-210 m 段楔形體邊坡整體變形，并采取C30地梁與錨樁組合的方式加固-210 m平臺(tái)坡腳。