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    水流作用下臨水岸坡穩(wěn)定性計算模型

    2020-04-15 05:54:58徐富剛黎良輝況衛(wèi)明
    中國農(nóng)村水利水電 2020年1期
    關(guān)鍵詞:靜水壓力支持力滑面

    徐富剛,楊 斌,黎良輝,況衛(wèi)明

    (1. 南昌大學(xué)建筑工程學(xué)院,南昌 330031;2. 四川大學(xué)水力學(xué)與山區(qū)河流開發(fā)保護國家重點實驗室,成都 610065;3. 江西水利職業(yè)學(xué)院,南昌 330013)

    0 引 言

    臨水岸坡穩(wěn)定性分析一直以來都是我國堤防安全研究的重點與難點,備受工程界和治河管理者的廣泛關(guān)注。堤岸一旦崩塌,大量的滑移體進入河道,破壞堤防、淤塞河道,影響航運,給沿岸人民的生命財產(chǎn)造成巨大威脅。

    我國河流崩岸災(zāi)害頻繁,每年需花費大量人力物力以保障江河堤岸安全度汛。雖然目前有關(guān)岸坡穩(wěn)定性研究取得了大量成果,如黃本勝等[1]提出了黏性土質(zhì)河岸崩塌的計算模型;王延貴等[2-4]分析了坡趾淘刷及水位變化條件下臨水岸坡的失穩(wěn)模式;趙煉恒等[5,6]不僅分析了水位升降及淘刷對岸坡穩(wěn)定性影響,還進一步分析了地下水位變化在崩岸災(zāi)害中的作用;陸彥、嚴(yán)文群、張幸農(nóng)等[7-9]就地下水滲透作用對岸坡穩(wěn)定性的影響開展了系列試驗分析;王博、張翼等[10,11]利用BSTEM模型驗證了岸坡結(jié)構(gòu)形態(tài)、水位條件、坡趾淘刷程度、植被種類等與岸坡穩(wěn)定性密切相關(guān);張琳琳等[12]通過研究落水條件下岸坡失穩(wěn)問題,發(fā)現(xiàn)退水速度越快,岸坡越不穩(wěn)定。然而,這些研究多針對單一因素影響下的岸坡失穩(wěn)問題,未能全面地探究多因素協(xié)同作用下岸坡的穩(wěn)定情況。本文在前人研究基礎(chǔ)上,針對長江中下游堤防密實土質(zhì)岸坡或亞巖質(zhì)岸坡的失穩(wěn)問題,提出一套臨水岸坡穩(wěn)定計算模型,對于類似工程有一定的借鑒意義。

    1 臨水岸坡穩(wěn)定計算模型

    1.1 基本假設(shè)

    結(jié)合前人[3]研究成果,本文做了如下假設(shè):①典型臨水岸坡為楔形;②臨水岸坡由密實巖土體構(gòu)成;③只有一個滑移面,且以平面滑動形式出現(xiàn);④不考慮水體浸泡后堤岸內(nèi)摩擦角與黏聚力的變化。

    1.2 臨水岸坡穩(wěn)定計算模型

    構(gòu)建計算模型[3-5],相關(guān)幾何參數(shù)有:河岸高度H,一階坡高H1,二階坡高H2,裂縫水深H3,縫深H4,地下水位H5,坡頂至縫隙水平距b,一階坡角θ1,失穩(wěn)角θ2,二階坡角θ3,滲透壓力夾角β。

    圖1 原狀岸坡失穩(wěn)示意圖

    針對原狀岸坡,考慮河槽淘刷下切影響,補充完善相關(guān)幾何參數(shù)有:河岸坡高H+Δh,水位至二階坡底高H6,沖刷深度Δh,淘刷寬度Δb,淘刷切入角π-θ4[13],如圖2所示。

    圖2 水流淘刷下岸坡失穩(wěn)示意圖

    1.3 作用在臨水岸坡上的荷載

    參考文獻[1]的研究成果,滑動面上各點孔隙水壓力為:

    μw=γw(hw+ζ)

    (1)

    式中:μw為滑動面上各點孔隙水壓力;γw為水容重;hw為地下水頭;ξ為地面水頭。

    圖3 滑面孔隙水壓力示意

    如圖3所示,滑面上孔隙水壓力為:

    (2)

    滲透水壓力的計算公式如下:

    Pd=γwJA2

    (3)

    2 臨水岸坡的穩(wěn)定性分析

    2.1 原狀岸坡穩(wěn)定性分析

    當(dāng)臨水岸坡坡趾無淘刷破壞時,以滲透線為界把滑體分為上下兩部分,面積分別為A1、A2,此時滑移體有效重度為:

    W=γA1+γsatA2

    (4)

    式中:γ為土體天然重度;γsat為土體飽和重度。

    假設(shè)整個滑移面面積為A,則:

    (H-H1)cotθ3](H-H1)-[b+H1cotθ1+

    (H-H1)cotθ3](H-H4)}

    (5)

    2.1.1 第一種狀態(tài)

    水位為(H-H1)≤H2≤(H+H3-H4):

    滑移體滲透線上部面積A1為:

    (6)

    靜水壓力R1~R3可經(jīng)靜水壓力法獲得:

    (7)

    孔隙水壓力為:

    H1)cotθ3+(H-H4+H3)(H-H4)cotθ2]

    (8)

    滲透水壓力為:

    Pd=

    (9)

    據(jù)圖1可知,滑動面長度Lcd為:

    Lcd=(H-H4)cscθ2

    (10)

    通過力系垂直水平分解,求得滑面支持力N和摩擦力Fs:

    N=[R1cos(θ1-θ2)+R2cos(θ3-θ2)+Wcosθ2-R3sinθ2-

    Uwcosθ2-Pdsin(θ2-β)]

    Fs=[R3cosθ2+Wsinθ2+Pdcos(θ2-β)-R1sin(θ1-θ2)-

    R2sin(θ3-θ2)-Uwsinθ2]

    (11)

    2.1.2 第二種狀態(tài)

    水位為H2≤(H-H1)≤(H+H3-H4):

    滑移體滲透線下部面積A2為:

    (12)

    靜水壓力R1~R3可經(jīng)靜水壓力法獲得:

    (13)

    孔隙水壓力為:

    Uw=

    (14)

    滲透水壓力為:

    Pd=

    (15)

    根據(jù)力系分解,求得滑面支持力N和摩擦力Fs:

    N=[R2cos(θ3-θ2)+Wcosθ2-R3sinθ2-

    Uwcosθ2-Pdsin(θ2-β)]

    Fs=[R3cosθ2+Wsinθ2+Pdcos(θ2-β)-

    R2sin(θ3-θ2)-Uwsinθ2]

    (16)

    2.1.3 第三種狀態(tài)

    水位為H2≤(H-H1)≤H5≤(H-H4):

    滑動體滲透線下部面積A2為:

    (17)

    靜水壓力R1~R3可經(jīng)靜水壓力法獲得:

    (18)

    孔隙水壓力為:

    Uw=

    (19)

    滲透水壓力為:

    (20)

    根據(jù)力系分解,求得滑面支持力N和摩擦力Fs:

    N=[R2cos (θ3-θ2)+Wcosθ2-Uwcosθ2-Pdsin(θ2-β)]

    Fs=[Wsinθ2+Pdcos(θ2-β)-R2sin(θ3-θ2)-Uwsinθ2]

    (21)

    2.1.4 第四種狀態(tài)

    水位為H2≤H5≤(H-H1):

    滑動體滲透線下部面積A2為:

    (22)

    靜水壓力R1~R3可經(jīng)靜水壓力法獲得:

    (23)

    孔隙水壓力為:

    (24)

    滲透水壓力為:

    (25)

    根據(jù)力系分解,求得滑面支持力N和摩擦力Fs:

    N=R2cos(θ3-θ2)+Wcosθ2-Uwcosθ2-

    Pdsin(θ2-β)

    Fs=Wsinθ2+Pdcos(θ2-β)-R2sin(θ3-θ2)-

    Uwsinθ2

    (26)

    最后,計算抗滑穩(wěn)定系數(shù)采用極限平衡法獲得:

    (27)

    2.2 水流淘刷下岸坡穩(wěn)定性分析

    當(dāng)臨水岸坡存在水流淘刷破壞時,分析臨水岸坡受力,如圖2所示ΔDMN即為臨水岸坡淘刷部分。此時整個滑移破壞面的面積A為:

    (H+Δh-H2+H6)2]cotθ4]

    (28)

    2.2.1 第一種狀態(tài)

    水位為(H+Δh-H1)≤H2≤(H+Δh-H4)≤H5,如圖4所示。

    圖4 水流作用下第一種狀態(tài)示意圖

    滑動體滲透線下部面積A1為:

    [b+(H+Δh-H2)cotθ1](H+Δh-H4+H3-H2)}

    (29)

    靜水壓力R1~R4可經(jīng)靜水壓力法獲得:

    (30)

    孔隙水壓力為:

    Uw=

    H1)2cotθ1-(H5-H2)(H6-H2-H1+H+Δh)2cotθ3]

    (31)

    滲透水壓力為:

    Pd=

    (32)

    據(jù)圖2可知,崩塌破壞面長度Lcn為:

    Lcn=(H+Δh-H4)cscθ2

    (33)

    根據(jù)力系分解,求得滑面支持力N和摩擦力Fs:

    N=[R1cos(θ1-θ2)-Uwcosθ2-R3sinθ2+Wcosθ2+

    R2cos(θ3-θ2)+R4cos(θ4-θ2)-Pdsin(θ2-β)]

    Fs=[R3cosθ2+Wsinθ2+Pdcos(θ2-β)-Uwsinθ2-

    R1sin(θ1-θ2)-R2sin(θ3-θ2)-R4sin(θ4-θ2)]

    (34)

    2.2.2 第二種狀態(tài)

    水位為:(H2-H6)≤H2≤(H+Δh-H1)≤H5≤(H+Δh-H4),如圖5所示。

    圖5 水流作用下第二種狀態(tài)示意圖

    滑動體滲透線下部面積A2為:

    A2=

    (H2-H6)[b+H1cotθ1+(H+Δh-H1)cotθ3-

    (35)

    靜水壓力R1~R4可經(jīng)靜水壓力法獲得:

    (36)

    孔隙水壓力為:

    Uw=

    (37)

    滲透水壓力為:

    (38)

    根據(jù)力系分解,求得滑面支持力N和摩擦力Fs:

    N=[R2cos(θ3-θ2)+R4cos(θ4-θ2)+Wcosθ2-

    Uwcosθ2-Pdsin(θ2-β)]

    Fs=[Wsinθ2+Pdcos(θ2-β)-Uwsinθ2-

    R2sin(θ3-θ2)-R4sin(θ4-θ2)]

    (39)

    2.2.3 第三種狀態(tài)

    水位為(H2-H6)≤H2≤H5≤(H+Δh-H1),如圖6所示。

    圖6 水流作用下第三種狀態(tài)示意圖

    滑動體滲透線下部面積A2為:

    (H2-H6)[b+H1cotθ1+(H+Δh-H1)cotθ3-

    (40)

    靜水壓力R1~R4可經(jīng)靜水壓力法獲得:

    (41)

    孔隙水壓力為:

    (42)

    滲透水壓力為:

    (43)

    根據(jù)力系分解,求得滑面支持力N和摩擦力Fs:

    N=[R2cos(θ3-θ2)+R4cos(θ4-θ2)+Wcosθ2-

    Uwcosθ2-Pdsin(θ2-β)]

    Fs=[Wsinθ2+Pdcos(θ2-β)-Uwsinθ2-

    R2sin(θ3-θ2)-R4sin(θ4-θ2)]

    (44)

    2.2.4 第四種狀態(tài)

    水位為Δh≤H2≤(H2-H6)≤H5≤(H+Δh-H1),如圖7所示。

    圖7 水流作用下第四種狀態(tài)示意圖

    滑動體滲透線下部面積A2為:

    (45)

    靜水壓力R1~R4可經(jīng)靜水壓力法獲得:

    (46)

    孔隙水壓力為:

    (47)

    滲透水壓力為:

    (48)

    根據(jù)力系分解,求得滑面支持力N和摩擦力Fs:

    N=R4cos(θ4-θ2)+Wcosθ2-Uwcosθ2-Pdsin(θ2-β)

    Fs=Wsinθ2+Pdcos(θ2-β)-Uwsinθ2-R4sin(θ4-θ2)

    (49)

    最后采用式(27)分別求解以上4種狀態(tài)抗滑穩(wěn)定系數(shù)。

    3 算例分析

    彭澤縣長江干流芙蓉大堤太字段,長2 400 m,由于長江南岸迎流頂沖,水流淘刷嚴(yán)重,同時行船波浪淘刷也對岸坡穩(wěn)定造成一定影響。近年來,近岸10~+5 m線普遍崩退,嚴(yán)重影響了河岸穩(wěn)定及通航安全。

    長江彭澤段堤岸上為黏性土層,下為細(xì)砂層。在降雨等因素觸發(fā)下,岸灘土體飽和,長江水位下降,內(nèi)外水壓力易誘發(fā)岸坡失穩(wěn)坍塌。

    圖8 彭澤縣長江干流芙蓉大堤崩岸

    芙蓉大堤崩案機理復(fù)雜,發(fā)生頻繁,形態(tài)各異,崩案高差較大,達(dá)到5~10 m,且坡度較陡,危害較大。論文選取一段,以進一步探討不同工況下的岸坡失穩(wěn)情況。

    3.1 坡表水位與地下水位的升降

    考慮實際崩案情況,原狀岸坡幾何參數(shù)概化為H=9 m;H1=4 m;H4=2 m;b=5 m;θ1=60°;θ2=29.6°;θ3=45°;γ=18 kN/m3;γw=10 kN/m3;γsat=20 kN/m3;c=20 kPa;φ=30°。當(dāng)?shù)叵滤环謩e為H5=6、7、8 m時,坡表水位H2在0~9 m之間,水位對岸坡穩(wěn)定影響規(guī)律如圖9所示。

    圖9 坡表及地下水位對岸坡穩(wěn)定性影響

    由圖9可知,忽略水流淘刷作用,岸坡穩(wěn)定系數(shù)隨著坡表水位上升先小幅度減小而后增大。

    3.2 坡表與地下水位之差

    臨水岸坡幾何參數(shù)概化為H=9 m;H1=4 m;H4=2 m;b=5 m;θ1=60°;θ2=29.6°;θ3=45°;γ=18 kN/m3;γw=10 kN/m3;γsat=20 kN/m3;c=20 kPa;φ=30°。

    坡表及地下水位取十種工況:①H2=7.5 m,H5=8.0 m;②H2=7.2 m,H5=7.8 m;③H2=6.9 m,H5=7.7 m;④H2=6.2 m,H5=7.2 m;⑤H2=5.0 m,H5=6.2 m;⑥H2=4.1 m,H5=5.8 m;⑦H2=3.6 m,H5=5.8 m;⑧H2=2.5 m,H5=5.3 m;⑨H2=1.1 m,H5=4.3 m;⑩H2=0.5 m,H5=3.9 m。

    圖10 坡表與地下水位之差對岸坡穩(wěn)定影響

    根據(jù)上述10種工況,探討坡表與地下水位之差對岸坡穩(wěn)定性影響規(guī)律,如圖10所示。

    由圖10可知,不考慮淘刷作用,地下水位與坡表水位之差越大,岸坡穩(wěn)定系數(shù)越小,且隨著二者之差增大,岸坡穩(wěn)定系數(shù)變化率先較快,后逐漸平穩(wěn)。

    3.3 坡表水位及淘刷切入角

    臨水岸坡幾何參數(shù)概化為H=9 m;H1=4 m;H4=2 m;H5=8 m;Δh=0 m;b=5 m;θ1=60°;θ3=45°;γ=18 kN/m3;γw=10 kN/m3;γsat=20 kN/m3;c=20 kPa;φ=30°。當(dāng)淘刷切入角為π-θ4=30°,60°,90°時,探討坡表水位及淘刷切入角對岸坡穩(wěn)定的影響規(guī)律,如圖11所示。

    圖11 坡表水位及淘刷切入角對岸坡穩(wěn)定性的影響

    由圖11可知,岸坡穩(wěn)定系數(shù)隨坡表水位上升先小幅減小而后增大;當(dāng)坡表水位不變,隨淘刷切入角減小,岸坡穩(wěn)定系數(shù)也隨之減小。

    3.4 坡表水位升降及淘刷高度

    臨水岸坡幾何參數(shù)概化為H=9 m;H1=4 m;H4=2 m;H5=8 m;Δh=0 m;b=5 m;θ1=60°;θ3=45°;θ4=135°;γ=18 kN/m3;γw=10 kN/m3;γsat=20 kN/m3;c=20 kPa;φ=30°,當(dāng)淘刷高度分別為H2-H6=0.25,0.50,0.75 m時,坡表水位H2在0~9 m之間,分析得到坡表水位升降及淘刷高度對岸坡穩(wěn)定影響規(guī)律如圖12所示。

    圖12 水位升降及淘刷高度對岸坡穩(wěn)定的影響

    由圖12可知,當(dāng)淘刷高度一定,岸坡穩(wěn)定系數(shù)隨坡表水位上升先小幅減小而后增大。

    3.5 水位差及水流淘刷

    結(jié)合3.2節(jié)的十種工況,針對沖刷深度Δh和淘刷寬度Δb假設(shè)3種工況:①Δh= 0.15 m,Δb=0.20 m;②Δh=0.30 m,Δb=0.40 m;③Δh=0.45 m,Δb=0.80 m。再根據(jù)水流淘刷下的穩(wěn)定計算模型:H=9 m;H1=4 m;H4=2 m;b=5 m;θ1=60°;θ3=45°;γ=18 kN/m3;γw=10 kN/m3;γsat=20 kN/m3;c=20 kPa;φ=30°,探討岸坡穩(wěn)定系數(shù)變化規(guī)律,如圖13所示。

    圖13 水流作用下水位差對岸坡穩(wěn)定影響

    由圖13可知,水流淘刷作用下,當(dāng)?shù)叵滤慌c坡表水位之差越大,岸坡穩(wěn)定系數(shù)越小,且當(dāng)二者水位剛形成水位差時,岸坡穩(wěn)定系數(shù)變化速率最快,之后趨于平穩(wěn)。

    3.6 防治措施

    通過分析,該段堤防穩(wěn)定性較差,局部穩(wěn)定系數(shù)小于1.0,有崩岸風(fēng)險,必須采取有效措施進行防治,如拋石護腳、丁壩導(dǎo)流等。根據(jù)芙蓉大堤實際情況,選擇了拋石護腳,其操作簡單,成本較低,治理效果如圖14所示。

    圖14 堤腳拋石防護效果

    拋石護腳增加了堤防壓重,提高了其抗沖蝕性能,岸坡穩(wěn)定性大幅增強,并且經(jīng)歷了多年洪水考驗,效果較好。

    4 結(jié) 論

    臨水岸坡穩(wěn)定問題是河道安全最重要的問題,提前確定岸坡穩(wěn)定系數(shù)對于岸坡加固措施的及時開展具有極大的參考價值。針對水流作用下臨水岸坡失穩(wěn)問題,本文綜合考慮了多種因素的影響,提出了多因素協(xié)同作用下的楔形岸坡穩(wěn)定計算模型,并結(jié)合彭澤縣長江干流芙蓉大堤崩岸實例,分析了各因素對臨水岸坡穩(wěn)定系數(shù)的影響規(guī)律。

    通過分析發(fā)現(xiàn),水位升降、 坡表與地下水位之差、水流淘刷等因素對岸坡穩(wěn)定有較大影響。因此,在堤防日常管理中,應(yīng)密切關(guān)注坡表水位升降和退水初期岸坡變化情況;及時做好堤坡排水避免張裂縫的產(chǎn)生;并采用合適的工程措施對坡趾進行保護,以增強其抗沖刷能力。

    由于本文模型建立過程中,為了使計算簡便易于操作,對模型條件進行了簡化,忽略了巖土體飽和條件下的參數(shù)劣化效應(yīng),與現(xiàn)實情況存在差異,故在后續(xù)工作中,將對模型進一步優(yōu)化。

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