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    柔性石墨纏繞墊片與柔性石墨金屬齒形墊片密封影響因素正交試驗(yàn)及模擬對(duì)比

    2020-03-30 06:44:46趙維樂(lè)吳晨輝
    化工機(jī)械 2020年1期
    關(guān)鍵詞:齒形墊片法蘭

    姜 峰 趙維樂(lè) 吳晨輝

    (蘭州理工大學(xué)石油化工學(xué)院)

    墊片的密封性能對(duì)法蘭密封起決定性作用。目前,工程實(shí)際中使用較普遍的為柔性石墨纏繞墊片與柔性石墨金屬齒形墊片,但這兩種墊片的性能和適用環(huán)境差異較大,為了在不同工況下,更加準(zhǔn)確地使用這兩種墊片,筆者結(jié)合正交試驗(yàn)與有限元模擬對(duì)比研究螺栓預(yù)緊力、壓力和溫度對(duì)墊片密封性的影響。 在此基礎(chǔ)上,通過(guò)有限元模擬對(duì)比分析兩種墊片可使用螺栓預(yù)緊力范圍的大小,同時(shí),對(duì)比分析高溫壓力波動(dòng)工況下兩種墊片的應(yīng)力和變形趨勢(shì),在保證密封的前提下,為更加合理使用此兩種墊片提供依據(jù)和參考。

    1 兩種墊片基本性能介紹及其密封影響因素正交試驗(yàn)

    利用Design Model 建立法蘭三維有限元模型,并結(jié)合正交試驗(yàn)與有限元參數(shù)化模擬來(lái)分析溫度、壓力和螺栓預(yù)緊力對(duì)這兩種墊片密封性的影響程度。

    柔性石墨纏繞墊片是目前應(yīng)用較廣泛的墊片之一,其型號(hào)較齊全,具有壓縮回彈性能好、多道密封、可自緊和易拆卸的優(yōu)點(diǎn)[1,2]。 在高溫、高壓、超低溫和真空條件下均適用。 缺點(diǎn)是易散架、鋼帶邊緣易損傷法蘭。 柔性石墨金屬齒形墊片(以下簡(jiǎn)稱(chēng)為金屬齒形墊片) 是由金屬不銹鋼平墊片經(jīng)過(guò)緊密的車(chē)床制作成兩面均為同心溝槽的墊片, 之后將PTFE 等非金屬材料充填在兩個(gè)面內(nèi)[3]。金屬齒形墊片所需密封比壓不高,密封性能好, 且能適用于壓力波動(dòng)和高溫高壓工況,在大口徑法蘭中可以替換柔性石墨纏繞墊片[4]。 但相對(duì)于柔性石墨纏繞墊片其壓縮回彈性能較差,且無(wú)法利用流體自預(yù)緊。

    1.1法蘭有限元模型建立

    1.1.1法蘭幾何模型與三維模型建立

    選取帶法蘭蓋的鑄造法蘭,法蘭公稱(chēng)壓力為6.3MPa, 公稱(chēng)直徑為 600mm, 適用溫度為-29~425℃。

    法蘭密封面結(jié)構(gòu)形式為榫槽型。 螺柱規(guī)格為M33mm×235mm(GB/T 901—1998),數(shù)量 28 個(gè);螺母選用M33mm (GB 55—1976)。 墊片尺寸為φ680mm×φ720mm×4.5mm。 法蘭幾何結(jié)構(gòu)如圖1所示。

    圖1 法蘭幾何結(jié)構(gòu)

    圖中,D1=880mm;D2=815mm;D3=680mm;D4=719.4mm;D5=650mm;D6=20mm;D7=5mm;H1=70mm;H2=270.5mm;Φ=36mm;R=15mm。

    所研究法蘭有28 個(gè)螺栓且屬于軸對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu),在此以其子結(jié)構(gòu)即1/28 法蘭接頭作為研究對(duì)象,可減少計(jì)算量從而提高計(jì)算精度和速度。 運(yùn)用Design Model 三維建模工具建立法蘭整體模型,并取其 1/28 模型(圖2)。

    圖2 1/28 法蘭接頭模型

    1.1.2材料參數(shù)

    法蘭各元件材料性能數(shù)據(jù)均來(lái)源于 《壓力容器材料使用手冊(cè)》[5]。 法蘭材料選用 A216 WCB,密度7 850kg/m3,性能數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。 螺栓、螺母材料為35CrMoA,密度 7 820kg/m3,性能數(shù)據(jù)見(jiàn)表2。 金屬齒形墊片與柔性石墨纏繞墊片所用金屬304 鋼的物理性能參數(shù)見(jiàn)表3,柔性石墨纏繞墊片壓縮回彈性參考顧伯勤和陳曄的研究成果[6],金屬齒形墊片壓縮回彈具體數(shù)據(jù)來(lái)源于筆者所在實(shí)驗(yàn)室。

    表1 法蘭材料性能數(shù)據(jù)

    表2 螺栓、螺母材料性能數(shù)據(jù)

    表3 墊片材料物理性能參數(shù)

    1.1.3網(wǎng)格劃分

    對(duì)法蘭子結(jié)構(gòu)進(jìn)行網(wǎng)格劃分,均采用六面體網(wǎng)格劃分方式。 法蘭和法蘭蓋部分網(wǎng)格大小經(jīng)過(guò)參數(shù)化優(yōu)選為13mm, 螺栓螺母部分優(yōu)選網(wǎng)格大小設(shè)為8mm,墊片部分通過(guò)body Sizing 控制網(wǎng)格大小為4mm,法蘭整體網(wǎng)格劃分如圖3 所示。

    圖3 法蘭整體網(wǎng)格劃分

    1.1.4載荷與邊界條件

    邊界條件。 根據(jù)工程實(shí)際經(jīng)驗(yàn)來(lái)設(shè)置法蘭邊界條件:法蘭蓋端面自由,下法蘭設(shè)置軸向固定約束, 子結(jié)構(gòu)兩側(cè)對(duì)稱(chēng)面施加法向位移約束,以防止法蘭環(huán)在徑向和軸向發(fā)生偏轉(zhuǎn),同時(shí)防止法蘭環(huán)產(chǎn)生偏離對(duì)稱(chēng)面的位移。

    載荷。 外部載荷施加螺栓預(yù)緊力,在法蘭內(nèi)壁施加內(nèi)壓載荷與溫度載荷。 操作工況下預(yù)緊力Wp的計(jì)算參考《化工容器設(shè)計(jì)》中螺栓預(yù)緊力大小計(jì)算方法,計(jì)算可得操作工況下的螺栓預(yù)緊力為91 113N。

    1.2兩種墊片密封影響因素正交試驗(yàn)及對(duì)比

    分別將柔性石墨纏繞墊片與金屬齒形墊片安裝于法蘭上,并通過(guò)有限元模擬方法,對(duì)溫度、壓力、螺栓預(yù)緊力分別進(jìn)行參數(shù)化,將模擬結(jié)果進(jìn)行正交試驗(yàn)來(lái)分析說(shuō)明這3 種因素對(duì)這兩種墊片密封性能的影響。

    1.2.1正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    選取操作條件下的溫度、壓力、螺栓預(yù)緊力3個(gè)因素作為試驗(yàn)參數(shù),試驗(yàn)指標(biāo)為墊片徑向中點(diǎn)處節(jié)點(diǎn)應(yīng)力大小。正交試驗(yàn)表選取L9(33),溫度在實(shí)際操作工況溫度范圍內(nèi)選取100、200、300℃;壓力在法蘭可以承受的壓力范圍內(nèi)選取2、4、6MPa;螺栓預(yù)緊力在操作工況螺栓預(yù)緊力范圍內(nèi)選取 45 000、60 000、91 113N, 這樣可以保證整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程中法蘭均處于密封狀態(tài),不會(huì)發(fā)生泄漏。

    1.2.2兩種墊片正交試驗(yàn)結(jié)果及分析

    柔性石墨纏繞墊片的試驗(yàn)一共進(jìn)行9 次,正交試驗(yàn)分析結(jié)果見(jiàn)表4。

    表4 正交試驗(yàn)分析結(jié)果

    如表4 正交試驗(yàn)結(jié)果可得,極差大小順序?yàn)椋郝菟A(yù)緊力>壓力>溫度; 偏差平方和大小順序?yàn)椋?螺栓預(yù)緊力>壓力>溫度;F值大小順序?yàn)椋郝菟A(yù)緊力>壓力>溫度,因此可判斷螺栓預(yù)緊力對(duì)柔性石墨纏繞墊片應(yīng)力的影響最為顯著, 其次是壓力,最后是溫度。

    同樣,金屬齒形墊片的試驗(yàn)也是9 次,正交試驗(yàn)分析結(jié)果見(jiàn)表5。

    表5 正交試驗(yàn)分析結(jié)果

    如表5 分析結(jié)果可得,極差大小順序?yàn)椋郝菟A(yù)緊力>溫度>壓力;偏差平方和大小順序?yàn)椋郝菟A(yù)緊力>溫度>壓力;F值大小順序?yàn)椋?螺栓預(yù)緊力>溫度>壓力, 因此可判斷螺栓預(yù)緊力對(duì)墊片應(yīng)力的影響最為顯著,其次是溫度,最后是壓力。

    由以上兩組正交試驗(yàn)結(jié)果可知, 螺栓預(yù)緊力對(duì)兩種墊片密封性能的影響均最為顯著。 對(duì)于柔性石墨纏繞墊片除螺栓預(yù)緊力外, 壓力對(duì)其影響較為明顯,溫度次之;對(duì)于金屬齒形墊片除螺栓預(yù)緊力外,溫度對(duì)其影響較為明顯,壓力次之。 由此可初步判斷,柔性石墨纏繞墊片對(duì)溫度敏感度相對(duì)較低, 更加適用于溫度較高且容易出現(xiàn)波動(dòng)的工況下; 金屬齒形墊片對(duì)壓力敏感度相對(duì)較低, 更加適用于較容易發(fā)生壓力波動(dòng)的工況下。

    2 兩種墊片在高溫工況下可承受的預(yù)緊力范圍模擬對(duì)比

    由上節(jié)可知,螺栓預(yù)緊力的選取對(duì)兩種墊片的密封性能影響均最為顯著,本節(jié)研究對(duì)比柔性石墨纏繞墊片與金屬齒形墊片所能承受的螺栓預(yù)緊力范圍,同時(shí)對(duì)比其密封性能的差異。 在此選用工況為350℃高溫、6.3MPa 內(nèi)壓,分析兩種墊片可承受的螺栓預(yù)緊力范圍。

    由于GB 150.1—2011 壓力容器設(shè)計(jì)規(guī)范和ASME 法蘭設(shè)計(jì)規(guī)范中, 均未對(duì)墊片密封作出準(zhǔn)確的規(guī)定。 由于EN 13445-3 附錄G 中對(duì)墊片性能參數(shù)的定義與模擬結(jié)果相近, 因此借鑒EN 13445-3 附錄G 對(duì)墊片密封進(jìn)行評(píng)定, 具體評(píng)定方法為:墊片上最大應(yīng)力不能超過(guò)其最大允許壓縮應(yīng)力Qmax, 墊片上最小應(yīng)力不得小于預(yù)緊工況時(shí)的最小壓應(yīng)力Q(0,min)。 兩種墊片的 Q(0,min)與 Qmax值見(jiàn)表6。

    表6 金屬齒形墊片與柔性石墨纏繞墊片能保證密封的Q(0,min)與Qmax 值

    2.1金屬齒形墊片數(shù)值模擬

    根據(jù)工程實(shí)際所施加的螺栓預(yù)緊力范圍,分別取螺栓屈服強(qiáng)度的10%、20%、64%、75%作為螺栓預(yù)緊應(yīng)力,并換算成大小為45 906、91 113、293 800、344 297N 的螺栓預(yù)緊力施加在螺栓的光桿部分。

    施加不同大小的螺栓預(yù)緊力時(shí)墊片應(yīng)力分布如圖4 所示。

    圖4 金屬齒形墊片在不同螺栓預(yù)緊力下墊片應(yīng)力分布

    由圖4a 可知, 當(dāng)施加屈服強(qiáng)度的10%預(yù)緊力時(shí),金屬齒形墊片的最大、最小壓應(yīng)力分別為28.83、25.40MPa,均 介 于 表6 中Qmax與 Q(0,min)之間,能保持密封性。 當(dāng)施加螺栓屈服強(qiáng)度的20%預(yù)緊力時(shí), 最大、 最小壓應(yīng)力分別為 54.5、52.9MPa,由表6 可知此時(shí)墊片能保證密封性,最大墊片應(yīng)力出現(xiàn)在墊片內(nèi)側(cè), 內(nèi)外應(yīng)力差約為3.0MPa,密封性能良好。 其原因是介質(zhì)壓力對(duì)墊片內(nèi)側(cè)的壓緊程度超過(guò)了螺栓預(yù)緊力對(duì)墊片外側(cè)的壓緊程度。 同樣結(jié)合表6 與圖4d 可以看出螺栓預(yù)緊力增加到螺栓屈服強(qiáng)度的75%時(shí),墊片仍可以保證密封而不被壓潰。 綜上,金屬齒形墊片在螺栓屈服強(qiáng)度的10%~75%作為螺栓預(yù)緊力時(shí)均可保證良好密封。

    2.2柔性石墨纏繞墊片數(shù)值模擬

    將中法蘭墊片更換為柔性石墨纏繞墊片,分別施加螺栓屈服強(qiáng)度的10%、20%、64%、75%作為螺栓預(yù)緊力,并進(jìn)行模擬,可得墊片應(yīng)力分布如圖5a~d 所示。

    由圖5a 可知, 施加螺栓屈服強(qiáng)度的10%螺栓預(yù)緊力時(shí),柔性石墨纏繞墊片最大、最小壓應(yīng)力分別為 25.956、23.590MPa, 結(jié)合表6 可知,此時(shí)僅達(dá)到了基礎(chǔ)密封。 當(dāng)施加屈服強(qiáng)度的64%作為螺栓預(yù)緊力時(shí),此時(shí)墊片最大、最小壓應(yīng)力分別為 196.80、172.06MPa,結(jié)合表6 可知,此時(shí)墊片應(yīng)力遠(yuǎn)大于保證密封所需要的最大壓應(yīng)力(Qmax)95MPa,墊片已經(jīng)被壓潰,無(wú)法滿足密封要求。

    2.3數(shù)值模擬對(duì)比

    將金屬齒形墊片與柔性石墨纏繞墊片在不同螺栓預(yù)緊力下的最大、最小墊片應(yīng)力進(jìn)行對(duì)比分析,結(jié)果如圖6 所示,其中橫坐標(biāo)代表的是螺栓預(yù)緊力大小分別取螺栓屈服強(qiáng)度的10%、20%、64%、75%。

    圖5 柔性石墨纏繞墊片不同螺栓預(yù)緊力下墊片壓應(yīng)力

    圖6 柔性石墨纏繞墊片與金屬齒形墊片內(nèi)外側(cè)壓應(yīng)力對(duì)比

    由圖6 可知,隨著預(yù)緊力的增加,墊片最大、最小壓應(yīng)力均增大, 且墊片內(nèi)外壓差呈增大趨勢(shì), 金屬齒形墊片內(nèi)外側(cè)壓差由3MPa 增加到18MPa, 柔性石墨纏繞墊片內(nèi)外側(cè)壓差由2MPa增加到29MPa。 相比于柔性石墨纏繞墊片,金屬齒形墊片在使用過(guò)程中受力相對(duì)較均勻,在法蘭接頭安裝過(guò)程中可使用的預(yù)緊力范圍較大,且不容易被壓潰失效,大幅降低了安裝難度。

    3 高溫壓力波動(dòng)下兩種墊片密封性模擬對(duì)比

    本節(jié)模擬通過(guò)ANSYS Workbench 來(lái)模擬350℃下介質(zhì)壓力波動(dòng)時(shí)兩種墊片密封性的變化,并進(jìn)行對(duì)比。 為更加明顯地觀察壓力波動(dòng)對(duì)墊片密性的影響,在此采取壓力連續(xù)兩次發(fā)生不同程度的波動(dòng)。 具體模擬方案為:溫度恒定為350℃,內(nèi)壓在 40s 內(nèi)的變化為 6.3MPa →3.0MPa →6.3MPa→4.0MPa→6.3MPa,如圖7 所示。

    圖7 介質(zhì)壓力波動(dòng)曲線

    金屬齒形墊片與柔性石墨纏繞墊片經(jīng)過(guò)連續(xù)兩次壓力波動(dòng)后,墊片的最大、最小應(yīng)力變化曲線如圖8 所示。

    圖8 兩種墊片的最大、最小應(yīng)力隨壓力波動(dòng)變化曲線

    由圖8 可知,金屬齒形墊片應(yīng)力隨著壓力的降低而增大,隨著壓力的增加而降低,相同時(shí)間內(nèi),下降幅度大于上升幅度,經(jīng)過(guò)兩次壓力波動(dòng),墊片最大、最小應(yīng)力平均下降了1.5MPa;柔性石墨纏繞墊片應(yīng)力隨壓力變化趨勢(shì)與金屬齒形墊片相同,但經(jīng)過(guò)兩次壓力波動(dòng)后,柔性石墨纏繞墊片最大、最小應(yīng)力平均下降了3.5MPa。

    發(fā)生上述現(xiàn)象的原因是, 在內(nèi)壓降低過(guò)程中,螺栓受到的拉應(yīng)力減小,這是由于螺栓預(yù)緊力設(shè)置為定值,此時(shí)墊片處于壓縮階段,因此墊片上應(yīng)力呈現(xiàn)出上升趨勢(shì);當(dāng)壓力逐漸恢復(fù)上升時(shí),墊片處于卸載過(guò)程,由于壓縮產(chǎn)生塑性變形的影響和墊片本身壓縮回彈性能特征,造成回彈過(guò)程中墊片應(yīng)力下降的速率較大,且壓縮量越大應(yīng)力減小越明顯。

    選取墊片徑向中部節(jié)點(diǎn)作為監(jiān)控點(diǎn),提取該點(diǎn)隨壓力變化的變形量,圖9 為金屬齒形墊片與柔性石墨纏繞墊片上所選節(jié)點(diǎn)隨壓力波動(dòng)變形量曲線。

    由圖9 可得,金屬齒形墊片隨著壓力的降低其變形量減小, 壓力升高變形量會(huì)逐漸增大,在經(jīng)過(guò)兩次壓力波動(dòng)后墊片上所選節(jié)點(diǎn)的變形量增大,但其變形量相對(duì)于柔性石墨纏繞墊片增大不明顯。

    圖9 墊片節(jié)點(diǎn)變形量曲線

    對(duì)比柔性石墨纏繞墊片與金屬齒形墊片在分別經(jīng)歷壓力波動(dòng)后的應(yīng)力變化可得,柔性石墨纏繞墊片經(jīng)過(guò)兩次波動(dòng)后,墊片的應(yīng)力降低幅度和變形量明顯大于金屬齒形墊片的。 結(jié)合上一小節(jié)正交試驗(yàn)及對(duì)比結(jié)果可知,介質(zhì)壓力變化對(duì)柔性石墨纏繞墊片的影響較大,而對(duì)金屬齒形墊片的影響相對(duì)較小,故金屬齒形墊片更適合于壓力波動(dòng)工況。

    4 結(jié)論

    4.13 種因素對(duì)柔性石墨纏繞墊片應(yīng)力的影響程度為:螺栓預(yù)緊力>壓力>溫度,3 種因素對(duì)金屬齒形墊片應(yīng)力的影響程度為:螺栓預(yù)緊力>溫度>壓力。

    4.2高溫工況下,相比柔性石墨纏繞墊片,金屬齒形墊片的螺栓預(yù)緊力在螺栓屈服強(qiáng)度的10%~75%范圍內(nèi)均可以達(dá)到良好密封而不被壓潰,更容易達(dá)到密封要求,在一定程度上降低了螺栓安裝難度。

    4.3高溫工況下,壓力波動(dòng)對(duì)柔性石墨纏繞墊片密封性的影響大于對(duì)金屬齒形墊片密封性的影響,金屬齒形墊片更適用于壓力波動(dòng)工況。

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