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    某1 號爐高過入口導(dǎo)汽管焊接接頭斷裂原因探討

    2020-03-09 03:24:46謝航云矯延林
    中國金屬通報 2020年22期
    關(guān)鍵詞:管系三通技術(shù)規(guī)程

    謝航云,矯延林

    (國電鍋爐壓力容器檢驗有限公司,北京 102209)

    某1 號爐為DG1177/17.5-Ⅱ13 型號的自然循環(huán)汽包鍋爐,于2011 年10 月正式投入商業(yè)運行。2013 年11 月,左后屏過出口至高過入口導(dǎo)汽管在高過入口聯(lián)箱三通側(cè)焊接熔合區(qū)斷裂,如圖1 所示。

    此導(dǎo)汽管材質(zhì)為12Cr1MoVG,規(guī)格為Φ406.4×40,彎頭壁厚為50mm,管系結(jié)構(gòu)見圖1。

    圖1 左后屏過出口至高過入口導(dǎo)汽管管系結(jié)構(gòu)圖

    事故后,檢查發(fā)現(xiàn)斷裂導(dǎo)汽管焊縫1 處屏過出口聯(lián)箱三通側(cè)焊接熔合區(qū)出現(xiàn)裂紋。裂紋見圖2。

    管子爆破后,造成汽包上下最大壁溫偏差超過140℃。導(dǎo)汽管斷裂過程的沖擊造成高過入口聯(lián)箱一定程度下沉。溫度、壓力突變可能對汽包產(chǎn)生沖擊損傷。鍋爐快速停運,可能造成受熱面管子干燒、過熱和沖擊損傷。從事故現(xiàn)場看,事故影響范圍較大,設(shè)備損壞較重。

    圖2 焊縫1 下部熔合區(qū)裂紋

    1 焊接接頭失效原因分析

    1.1 韌性低是焊接接頭失效的主要原因

    圖3 為焊接接頭斷裂面照片。

    圖3 焊接接頭斷裂面照片

    1.1.1 焊接操作不規(guī)范,焊層厚度過大,降低焊接接頭沖擊韌性

    從斷面形貌來看,斷口沒有明顯的塑性變形,呈脆性斷裂形貌;焊縫大部分的焊接層數(shù)是6 層,打底1 層,填充4 層,蓋面1層,填充金屬單層厚度可達(dá)10mm?!痘鹆Πl(fā)電廠焊接技術(shù)規(guī)程》(DL/T869-2012)標(biāo)準(zhǔn)7.3.7 條規(guī)定,焊道的單層厚度“不大于所用焊條直徑加2mm”。大徑管焊接一般選用4mm~5mm 直徑焊條填充。按5mm 直徑焊條計算,焊層厚度應(yīng)不超過7mm。焊層厚度過大,焊接熱輸入大,易造成熔敷金屬柱狀晶粗大,焊縫沖擊韌性低。

    2013 年5 月,2 號爐屏過出口聯(lián)箱三通處類似位置發(fā)現(xiàn)裂紋。

    2 號爐問題出現(xiàn)之后,復(fù)核1 號爐和2 號爐(各2 根屏過出口至高過入口導(dǎo)汽管)其他焊縫的硬度。對于不符合標(biāo)準(zhǔn)的焊接接頭再次進(jìn)行了高溫回火。此次斷裂的7 號焊接接頭,因焊縫硬度超標(biāo),也曾進(jìn)行了第二次高溫回火熱處理;熱處理后,焊縫硬度合格。但熱處理未采取防止焊縫撕裂的措施,處理完畢未進(jìn)行焊接接頭的無損檢測。

    曾對2 號爐屏過出口聯(lián)箱三通處發(fā)現(xiàn)裂紋的焊接接頭進(jìn)行了失效分析。沖擊試驗結(jié)果證明,焊縫沖擊韌性較低。

    1.報道形態(tài)上注重現(xiàn)場性。要在競爭中贏得主動,唯有揚長避短。觀眾看電視重在“看”,現(xiàn)場性是電視新聞的獨特魅力所在,也是電視新聞傳播競爭力的核心構(gòu)成要素,因此,在電視新聞傳播中應(yīng)加強現(xiàn)場報道,既是揚電視“長”之策,又是最大限度滿足觀眾的收視期待和需求的必然選擇。

    1.1.2 環(huán)境溫度低,焊接熱處理工藝失控,焊接接頭淬硬傾向大

    查閱焊接熱處理資料和無損檢測資料、熱處理報告和熱處理曲線圖都不能體現(xiàn)焊接預(yù)熱、層間溫度和消氫處理即后熱的工藝參數(shù)。

    據(jù)介紹,焊接施工在12 月份。該地域氣候,12 月份室外溫度最低可到零下十幾度。低溫條件下焊接,預(yù)熱溫度和層間溫度得不到保證,焊縫熔敷金屬冷卻速度快,淬硬傾向大,沖擊韌性低。

    1.1.3 三通結(jié)構(gòu)設(shè)計不良,是焊接熱處理工藝失控的客觀原因

    圖4 鍛制三通頸部示意圖,頸部高度為H

    圖4 是三通結(jié)構(gòu)示意圖?,F(xiàn)場觀察,斷裂焊接接頭下部三通頸部高度H 約70mm。依據(jù)《火力發(fā)電廠焊接熱處理技術(shù)規(guī)程》(DL/T819-2002)第7.2.1.1 條“每側(cè)不小于管子壁厚的3 倍,且不小于60mm”計算,彎管壁厚50mm,熱處理時焊縫單側(cè)加熱寬度至少為150mm,而三通的頸部只有約70mm,遠(yuǎn)不能滿足焊接預(yù)熱和焊后熱處理加熱寬度的要求,熱處理工藝難以得到保證。

    1.2 焊接熱處理工藝失控,會導(dǎo)致冷裂紋

    大尺寸12Cr1MoVG 鋼部件的焊接有一定的冷裂傾向[1],環(huán)境溫度低,焊接熱處理工藝失控,高溫回火不及時,均可導(dǎo)致焊接接頭冷裂紋的產(chǎn)生。

    施工單位的移交資料中,焊縫7 的超聲波檢測時間是2010年12 月17 日;熱處理資料中,熱處理時間是2010 年12 月28 日,熱處理曲線中無預(yù)熱部分和后熱部分。由此推測,高溫回火在超聲波檢測11 天之后,預(yù)熱采用火焰加熱,且沒有進(jìn)行后熱處理。

    另一方面,本焊接接頭的第二次高溫回火熱處理,對管道和焊接接頭未采取任何防止應(yīng)力撕裂的措施。

    1.3 焊接熱處理工藝不當(dāng),會導(dǎo)致再熱裂紋

    大尺寸12Cr1MoVG 鋼部件有焊接再熱裂紋傾向[1],在500℃~700℃溫度曲間其再熱裂紋的敏感性較高[1]。

    試驗證明,貝氏體HAZ 組織再熱裂紋敏感性比較高[2]。對于12Cr1MoVG 鋼的焊接,預(yù)熱溫度低、層間溫度低、線能量大、冷卻速度大,焊接熱影響區(qū)淬硬傾向大,易產(chǎn)生貝氏體組織。

    所述1 號鍋爐安裝焊接熱處理和運行期間檢驗發(fā)現(xiàn)焊縫硬度高進(jìn)行第二次高溫回火熱處理,熱處理工藝均未考慮12Cr1MoVG 鋼存在回火脆性和再熱裂紋傾向,只是按照《火力發(fā)電廠焊接熱處理技術(shù)規(guī)程》(DL/T819-2002)第6.4.4 條“焊接熱處理升溫速度、降溫速度為6250/δ(單位為℃/h,其中δ 為焊件厚度,單位為mm)”計算的125℃/h,沒有采取防止再熱裂紋的工藝措施。

    圖5 焊縫根部未熔合

    圖6 焊縫中氣孔、夾渣

    上述某機(jī)構(gòu)對2 號爐事例的分析中,發(fā)現(xiàn)熱影響區(qū)靠近熔合區(qū)的粗晶區(qū)裂紋有準(zhǔn)解理特征,屬焊接再熱裂紋。主裂紋伴生次生裂紋。次生裂紋是焊接再熱裂紋擴(kuò)展所導(dǎo)致。相類似,本次斷裂焊接接頭,經(jīng)歷了兩次高溫回火熱處理,也可產(chǎn)生再熱裂紋。

    1.4 缺少最終檢驗,再熱裂紋不能發(fā)現(xiàn)

    焊接接頭的最終檢驗,應(yīng)在高溫回火熱處理之后。而資料中的檢驗只見到在高溫回火約11 天之前的超聲波檢測(UT)。本焊接接頭的第二次高溫回火熱處理后對焊接接頭只進(jìn)行硬度測試,沒有無損檢測。缺少最終檢測,再熱裂紋無法發(fā)現(xiàn)。

    1.5 檢測工藝不當(dāng),造成焊接缺陷漏檢

    《管道焊接接頭超聲波檢驗技術(shù)規(guī)程》(DL/T820-2002)第5.2.2.2 條和5.3.1 條規(guī)定,B 級檢測單面雙側(cè)無法實現(xiàn)時,單面單側(cè)檢測時至少采用2 種K 值的探頭檢測。從斷裂焊接接頭的超聲波檢測報告來看,只選擇了K2,實測K 值為1.98 的探頭。檢測工藝不符合標(biāo)準(zhǔn)。

    從圖5 所示的斷口形貌來看,焊縫根部存在幾段明顯的未熔合缺陷,且有氣孔和夾渣,見圖6。

    1.6 管系應(yīng)力、管系振動、噴水減溫等的影響

    左后屏過出口至高過入口導(dǎo)汽管管系的重心不在兩個三通中心的連線上,而是偏于連線的爐右側(cè)。這樣,如果管系支吊架的作用不能平衡管系重力,將導(dǎo)致焊縫處應(yīng)力集中水平高;在噴水減溫、負(fù)荷波動等情況下,很容易造成管系振動,損傷管系兩端和三通連接的焊接接頭。

    2013 年5 月至8 月份期間,三級減溫水持續(xù)投放;11 月份,在焊接接頭斷裂之前,三級減溫水持續(xù)投放了一段時間。減溫水投放,必定造成管子內(nèi)壁金屬溫度波動,對缺陷的擴(kuò)展產(chǎn)生一定的影響。

    2 結(jié)語

    (1)7 號焊接接頭斷裂的原因,主要是在三通結(jié)構(gòu)不利于焊接熱處理的客觀條件下,焊接操作不規(guī)范和焊接熱處理不規(guī)范最終導(dǎo)致焊接接頭韌性低。其他,經(jīng)歷兩次高溫回火熱處理,產(chǎn)生再熱裂紋;缺少最終檢驗,無法及時發(fā)現(xiàn)再熱裂紋。在焊接接頭性能差和存在缺陷的情況下,受噴水減溫、管子振動、結(jié)構(gòu)應(yīng)力等多種因素的共同作用,裂紋或其他焊接缺陷擴(kuò)展至焊接接頭斷裂。

    (2)電站大尺寸12Cr1MoVG 鋼部件的焊接,應(yīng)嚴(yán)格按照《火力發(fā)電廠焊接熱處理技術(shù)規(guī)程》和《火力發(fā)電廠焊接熱處理技術(shù)規(guī)程》規(guī)范作業(yè),防止出現(xiàn)冷裂紋、再熱裂紋,確保焊接接頭性能。

    (3)高溫回火熱處理,為避免產(chǎn)生再熱裂紋,應(yīng)進(jìn)行適當(dāng)?shù)闹袦鼗鼗?,并快速通過再熱裂紋敏感溫度區(qū)間并達(dá)到熱處理加熱溫度[1]。

    (4)斷裂焊縫修復(fù)后,常規(guī)超聲波單面單側(cè)檢測,難以保證檢測質(zhì)量,應(yīng)采用超聲波相控陣檢測技術(shù)檢測。

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