吳 享
福州市建筑設(shè)計院,福建 福州 350001
近些年,隨著城市化進程的發(fā)展,在東南沿海的部分城市,城市空間不斷向沿江,沿海的區(qū)域擴張。而這些區(qū)域的建筑又較多位于軟土地基上。這部分軟土地基通常施工條件較差,承載力低,淤泥含水率高。
從設(shè)計之初的樁基選型到施工方案的制定和比選,既要考慮施工周期、工程造價、施工質(zhì)量等諸多因素,又要對現(xiàn)場出現(xiàn)的樁基問題(事故)作出科學的總結(jié)并采取合理的解決方式。
某工程由十幾棟高層建筑組成,一層地下室。其中A 號樓,32 層住宅。以下為A 號樓的土層分布:
雜填土(約4m 厚):人工無壓實堆填而成,色雜,稍濕-飽和,松散,主要以黏土、淤泥和少量建筑垃圾填成。
淤泥層(約16m~24m):深灰色,為沖淤積成因,飽和,流塑-軟塑,干強度、韌性中等,有光澤反應(yīng)。淤泥含水率為61.66%,承載力特征值40kPa。
全風化花崗巖層(約4m~6m),灰白色、灰黃色,巖芯呈砂土狀,浸水易軟化,原巖結(jié)構(gòu)基本破壞,完整程度分類為極破碎。
砂土狀強風化花崗巖層(約2m~3m),灰白色、灰黃色,巖芯呈散體狀。
碎塊狀強風化崗巖層(約1m~4m),灰黃色、褐黃色,巖芯呈碎塊狀,花崗結(jié)構(gòu),塊狀構(gòu)造。
中風化花崗巖層,灰白色、青灰色,花崗結(jié)構(gòu),塊狀構(gòu)造,完整程度分類為破碎-較破碎。
基礎(chǔ)采用錘擊PHC800-AB-130 管樁,總根數(shù)100 根。承載力特征值為4500kN。在建筑物范圍內(nèi)采用水泥土攪拌樁固化處理。樁徑為500mm,樁中心距450mm,布置成格柵形,樁長為承臺底下8m,置換率約20%。
基坑開挖至樁頂標高時,將挖除雜填土層和約1.5m 的淤泥層。
在A 號樓樁基施工后,部分樁頂標高留在現(xiàn)有地面做靜載的同時,就立即開挖位于主樓東邊的塔吊基礎(chǔ),開挖深度約5米。開挖時位于主樓東側(cè)的樁基出現(xiàn)較大的斜度(向東側(cè)傾斜)。后趕工期,在A 號樓靜載結(jié)束后,馬上開挖A 號樓的土方(周邊地下室的土方并未開挖),且未分層開挖,一挖到底。土方開挖后,進行小應(yīng)變檢測,發(fā)現(xiàn)三類,四類樁占了75%?,F(xiàn)場樁基偏位出現(xiàn)如下的規(guī)律:(1)靠近東側(cè)的基樁由于塔吊基礎(chǔ)的先行開挖,向東側(cè)傾斜嚴重。(2)由于北向為行車道,且退土方向為由南向北,大多數(shù)樁基向南傾斜,北向的樁基比南向的傾斜嚴重。(3)坑中坑的樁基傾斜最嚴重,直接向坑中傾斜。
針對本次樁基問題,參建各方基本形成如下意見[1]:(1)場地地質(zhì)與天氣原因:淤泥土層深厚16~24m,流塑性強、壓縮性高、強度低;土方開挖后,連日降雨加大了淤泥的流塑性,發(fā)生土體流動從而造成樁基偏移,加劇了管樁的破壞。(2)靜載檢測原因:靜載試驗時,靜載配重塊及機械設(shè)備(約1000t)在A 號樓內(nèi)轉(zhuǎn)運,同時東側(cè)塔吊基礎(chǔ)開挖(塔吊基礎(chǔ)挖深約5m),隨即出現(xiàn)樁基移位,最大的達到1.3m。(3)基坑周邊堆載原因:基坑開挖過程中渣土車及其他重型材料運輸車對基坑的擠壓。且土方堆在坑頂沒有及時外運。(4)基坑臨時支護原因:拉森鋼板樁懸臂支護,工期快、成本低,但拉森鋼板樁剛度弱,在淤泥側(cè)向土壓力下變形大,加上連續(xù)下雨,基坑泡水后,拉森鋼板樁基本失效。(5)土方分區(qū)開挖原因:未采取分層平衡開挖方式,一挖到底。
針對出現(xiàn)的問題,各方提出了如下處理意見:方法一:人工接樁法。由于很多樁基傾斜,且斷點太深(8~12m),基于安全和現(xiàn)場操作的難度考慮,果斷放棄此做法。方法二:再次用管樁進行補樁。因為已經(jīng)開挖至坑底,故應(yīng)采用磚渣回填約1.5m后采取錘擊樁的工藝進行補樁,但是考慮到錘擊樁的擠土效應(yīng)會對既有合格管樁的影響,經(jīng)過權(quán)衡,未采納此做法。方法三:磚渣回填約1.5m,采用沖(鉆)孔灌注樁進行補樁。
經(jīng)過權(quán)衡,通過計算采用灌注樁進行補樁,共補樁68 根灌注樁。
LI Chao, WANG Liping, GUO Zhaohua, et al. Synthesis of 13X zeolite by fly ash acid residue and its adsorption performance on lead ions[J]. Conservation and utilization of mineral resources, 2018(6):98-102.
沖(鉆)孔灌注樁施工結(jié)束并開挖后,發(fā)現(xiàn)缺陷樁47 根,大多數(shù)問題樁位于主樓北側(cè)且向南邊傾斜。
分析其原因:(1)地質(zhì)原因:本場地淤泥含水率高,靈敏度高,強度低,施工擾動后進一步降低了淤泥強度。(2)樁基施工原因:施工速度過快,樁身混凝土未初凝之前移機,樁基施工拔導(dǎo)管控制不當,泥漿護壁配合比等原因;樁基施打過于密集,成孔成樁過程中出現(xiàn)縮頸、串孔、塌孔現(xiàn)象;補樁初期出現(xiàn)明顯的塌孔縮頸等現(xiàn)象未能引起重視,因趕工未及時停工分析原因。(3)土方開挖原因:滯留土層未及時外運,堆載土方造成的土壓力差導(dǎo)致樁身傾斜甚至斷樁,樁頂移位最大的達2m。
補的灌注樁出現(xiàn)了占比70%的問題樁,畢竟淤泥土層經(jīng)過二次擾動,靈敏度已經(jīng)很高了,如果再次用灌注樁進行補樁,雖然可以在第一次失敗的基礎(chǔ)上進行總結(jié),但建設(shè)單位和施工單位信心不足。如果二次補樁改為用錘擊預(yù)制管樁進行補樁,又擔心擠土效應(yīng)會對目前合格的基樁造成影響。最后經(jīng)過權(quán)衡,采用800 徑C105 超高強預(yù)應(yīng)力管樁進行二次補樁,單樁承載力特征值為5400kN,較之前的C80 的管樁相比,承載力有所提高,可以較少樁基的根數(shù)。并采取了如下措施[2]:(1)限制每天的沉樁根數(shù),每天施工樁基數(shù)不得多于4 根。(2)本次補樁應(yīng)在周邊土體全面挖除至本場地補樁作業(yè)面標高(避免形成不平衡土壓力),方可進行。最大限度避免了第一次補樁時出現(xiàn)的周邊土壓力差的影響。(3)圖紙明確新補樁和原有樁基的最小凈距。(4)用鉆孔機械取300 徑孔(驅(qū)土),放下10m 長300徑的鋼筋籠,鋼筋籠周邊用鋼絲網(wǎng)圍住,作為緩沖空間。讓錘擊沉樁過程中鋼筋籠周邊的淤泥“擠進”鋼筋籠,盡量減少對已有合格樁基的影響。
最終,800 徑C105 超高強預(yù)應(yīng)力管樁順利沉樁,所有工程樁檢測合格并順利驗收。
(1)軟土地基的地質(zhì)條件差,淤泥含水率高,強度低,結(jié)構(gòu)設(shè)計人員不僅要關(guān)注圖紙的內(nèi)容,更要根據(jù)其地質(zhì)特點制定更加合理的樁型,對出現(xiàn)的樁基問題(事故)制定可行的解決方案。
(2)開挖方案是重中之重。對于房地產(chǎn)項目,開挖方案與總平,營銷推盤計劃,工程策劃息息相關(guān)。某種意義上來說,開挖方案決定了樁基的成敗。
(3)在樁基開挖前,可向建設(shè)單位建議采取排水固結(jié)法(如:真空預(yù)壓,降水預(yù)壓,電滲固結(jié)等措施),先行對淤泥進行排水固結(jié),以降低淤泥的含水率,提高淤泥的強度。
(5)福州地區(qū)的很多土層分布為淤泥(淤泥質(zhì)土)后依次過渡到粘性土,全風化,砂土狀強風化,碎塊狀強風化,這種地質(zhì)條件用管樁是適宜的。在有條件實施錘擊管樁的地區(qū),錘擊管樁的效果要遠遠大于靜壓管樁。一則在合理控制貫入度的前提下,錘擊管樁的有效樁長較靜壓管樁會增加2m 及以上。二則靜壓管樁對軟土地基現(xiàn)場的條件較為苛刻,在現(xiàn)場沒有硬核層時,往往要回填約2m 的磚渣,即使回填了磚渣,也很容易“陷機”。且靜壓管樁的配重對已施工管樁造成的側(cè)推力是不容忽視的。
(6)軟土地基中,電梯井和集水坑處的坑中坑能淺則淺,有條件的盡量設(shè)置到主樓以外。
(7)軟土地基中灌注樁的配筋率應(yīng)適度增加,以增強其抗彎和抗剪能力。
(8)以本工程為例,采用水泥攪拌樁固化承臺底的淤泥,但是如果把水泥攪拌樁的樁頂延伸至開挖前的地面,可減小開挖時土壓力差對現(xiàn)有工程樁的影響。
(9)對于淤泥含水率高,靈敏度高,強度極低,施工擾動后再次降低了淤泥強度時,在進行灌注樁施工時,可在樁頂段一定的范圍內(nèi)采取鋼套筒,以避免樁頂段范圍出現(xiàn)缺陷。
目前,很多房地產(chǎn)項目均處于高周轉(zhuǎn)狀態(tài),許多工程項目并未考慮地質(zhì)的實際情況,一味地壓縮工期,降低成本,未制定合理的施工方案,往往欲速則不達,既拖延工期又加大了成本。本文筆者通過自身參與設(shè)計的軟土地基的某樁基項目,介紹本工程中出現(xiàn)的兩次樁基事故,并結(jié)合自己的專業(yè)知識,提出見解和解決方案。為今后在軟土地基的設(shè)計和施工中遇到類似問題提供參考。