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    吸聲尖劈高頻聲學(xué)特性比較評(píng)價(jià)法

    2020-01-09 03:32:24高申平張小改吳德林余崇皓俞醒言
    中國(guó)測(cè)試 2019年12期
    關(guān)鍵詞:傳聲器聲壓級(jí)聲場(chǎng)

    高申平,張小改,吳德林,余崇皓,陳 儉,俞醒言

    (1.浙江省計(jì)量科學(xué)研究院,浙江 杭州 310013; 2.浙江省聲學(xué)振動(dòng)精密測(cè)量技術(shù)研究重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,浙江 杭州 310013)

    0 引 言

    隨著科技的發(fā)展,人們對(duì)聲學(xué)方面(如電聲、建筑聲、超聲、聽(tīng)力等)的要求,對(duì)家用電器噪聲安靜程度的要求,對(duì)歌劇院、電影院、音樂(lè)廳等聲樂(lè)效果的要求等日益提高。針對(duì)電聲產(chǎn)品聲品質(zhì)進(jìn)行研究、評(píng)價(jià)均須在消聲室或者半消聲室內(nèi)進(jìn)行。目前國(guó)內(nèi)消聲室、半消聲室、消聲箱的建造數(shù)量日益增多,而吸聲尖劈作為消聲室的吸聲主體,其聲學(xué)特性對(duì)消聲室整體聲學(xué)性能起到至關(guān)重要的作用[1]。

    吸聲尖劈的聲學(xué)性能直接影響并反映在消聲室自由聲場(chǎng)空間范圍參數(shù)結(jié)果上。駐波比法和傳遞函數(shù)法是對(duì)吸聲尖劈聲學(xué)特性評(píng)價(jià)的兩種常用方法[2]。駐波比法在幾十赫茲到幾百赫茲頻率下能夠準(zhǔn)確評(píng)價(jià)吸聲尖劈的聲學(xué)性能,然而隨著信號(hào)頻率繼續(xù)增加、信號(hào)波長(zhǎng)變短,駐波比法測(cè)量誤差增大。傳遞函數(shù)法是使用雙傳聲器進(jìn)行測(cè)量,將被測(cè)樣品裝在一個(gè)平直、剛性、氣密的阻抗管的一端,檢測(cè)樣品兩個(gè)位置的聲壓級(jí),求得兩個(gè)傳聲器信號(hào)的聲傳遞函數(shù),頻率范圍取決于管徑大小和傳聲器布置的位置[3]。消聲室建設(shè)的吸聲尖劈尺寸、填充材料含量、填充方式等差別較大,傳遞函數(shù)法無(wú)法準(zhǔn)確評(píng)價(jià)吸聲尖劈整體的聲學(xué)特性。

    本文提出一種自由聲場(chǎng)空間范圍比較評(píng)價(jià)吸聲尖劈高頻特性的方法(以下簡(jiǎn)稱(chēng)“比較評(píng)價(jià)法”),在消聲室環(huán)境中,定義當(dāng)前自由聲場(chǎng)空間范圍值為參考值,將被校吸聲尖劈替換消聲室內(nèi)足夠面積的原尖劈,測(cè)量替換尖劈后軸向的自由聲場(chǎng)空間范圍并與參考值進(jìn)行比較,若自由場(chǎng)空間范圍變大,則表明被校吸聲尖劈聲學(xué)性能較原吸聲尖劈性能好,反之則差。通過(guò)這種方式評(píng)價(jià)吸聲尖劈的聲學(xué)性能,不僅適用頻率范圍更寬,而且無(wú)尺寸、填充類(lèi)型和材料的限制。

    1 測(cè)量原理

    比較評(píng)價(jià)法需要對(duì)自由聲場(chǎng)空間范圍進(jìn)行準(zhǔn)確的測(cè)量。若完全按照J(rèn)JF 1147-2006中給出的自由聲場(chǎng)空間范圍計(jì)算公式得出理論曲線和測(cè)量曲線,存在“遠(yuǎn)端對(duì)齊”[4]現(xiàn)象。故本文采用ISO 26101-2012[5]中評(píng)價(jià)自由場(chǎng)的方法計(jì)算聲場(chǎng)范圍[6],避免了“遠(yuǎn)端對(duì)齊”引起的偏差,使計(jì)算得到的聲場(chǎng)范圍更加準(zhǔn)確。

    1.1 反平方律聲壓級(jí)的計(jì)算

    對(duì)每一傳聲器路徑的每一個(gè)測(cè)量頻率,按照以下公式計(jì)算反平方律聲壓級(jí)Lp:

    式中:Lp(ri)——距離r處的反平方律聲壓級(jí),dB;

    Lpi——第i個(gè)測(cè)量點(diǎn)的聲壓級(jí),dB;

    r0——參考距離,r0=1m;

    ri——聲源假定聲中心到測(cè)量點(diǎn)的距離,m;

    N——沿每個(gè)傳聲器路徑的測(cè)量點(diǎn)的數(shù)目。

    1.2 與反平方律聲壓級(jí)的偏差[7]

    所有測(cè)量位置上的聲壓級(jí)Lpi與根據(jù)反平方律估計(jì)的對(duì)應(yīng)聲壓級(jí)Lp之間的偏差ΔLpi由下式確定:

    記錄聲壓級(jí)對(duì)距離的連續(xù)曲線,代入式(2)計(jì)算偏差,比較理論曲線與測(cè)量曲線以確定偏差,從而確定被校消聲室的自由場(chǎng)空間范圍。

    2 方法驗(yàn)證

    通過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證比較評(píng)價(jià)法的可行性。

    待測(cè)樣品為B型紗網(wǎng)尖劈,由1.2 mm厚穿孔率30%的穿孔板覆蓋A型紗網(wǎng)尖劈構(gòu)成,結(jié)構(gòu)示意如圖1所示。

    圖1 A型與B型尖劈結(jié)構(gòu)示意圖

    B型紗網(wǎng)尖劈的聲學(xué)性能通過(guò)駐波比法得到的結(jié)果與A型紗網(wǎng)尖劈基本一致,無(wú)法有效評(píng)價(jià)區(qū)分兩款尖劈的高頻聲學(xué)性能。

    在已知自由場(chǎng)空間范圍的消聲室內(nèi),實(shí)驗(yàn)消聲室凈空尺寸為10.1 m×9.8 m×5.2 m(長(zhǎng)×寬×高),自由場(chǎng)范圍的截止頻率100 Hz,采用的尖劈為A型紗網(wǎng)尖劈,該尖劈底座橫截尺寸600 mm×600 mm,尖劈長(zhǎng)度850 mm,后空腔長(zhǎng)度250 mm。將全消聲室一面墻體中心部分2.4 m×2.4 m的尖劈拆下?lián)Q上被測(cè)B型紗網(wǎng)尖劈。

    實(shí)驗(yàn)信號(hào)源使用十二面體聲源和寬頻同軸聲源,頻率分別為20 Hz~20 kHz和10~50 kHz。聲源置于全消聲室內(nèi)中心位置離地網(wǎng)高度2.0 m處,測(cè)量傳聲器正對(duì)聲源,測(cè)量路徑從距離聲源1 m處開(kāi)始至4 m處結(jié)束,總測(cè)試距離為3 m,測(cè)量方式為點(diǎn)測(cè),每測(cè)點(diǎn)的距離間隔為0.1 m,共計(jì)31個(gè)測(cè)點(diǎn),測(cè)試路徑地網(wǎng)鋪滿吸聲材料。圖2為室內(nèi)測(cè)量示意圖。

    多次重復(fù)測(cè)量,得到各點(diǎn)處聲壓級(jí)并計(jì)算得到自由聲場(chǎng)空間范圍,結(jié)果表明:在頻率低于10 kHz情況下,A型紗網(wǎng)尖劈與B型紗網(wǎng)尖劈得到的自由場(chǎng)空間范圍一樣;隨著頻率增加,兩種吸聲尖劈的性能出現(xiàn)顯著的差別。

    圖2 室內(nèi)測(cè)量示意圖

    在進(jìn)行高頻自由聲場(chǎng)偏差計(jì)算時(shí),考慮聲衰減因素。依據(jù)JJF 1147-2006附錄B中給出的空氣對(duì)聲波吸收的計(jì)算公式,計(jì)算在當(dāng)前頻率、溫度、濕度和大氣壓情況下的聲衰減系數(shù)[8],對(duì)實(shí)際聲壓級(jí)測(cè)量值進(jìn)行聲衰減補(bǔ)償。

    以20 kHz和50 kHz信號(hào)為例,A型和B型尖劈聲壓級(jí)隨距離變化曲線及反平方律聲壓級(jí)理論值曲線如圖3、圖4所示。

    圖3 20 kHz時(shí)A型和B型尖劈聲壓級(jí)隨距離變化曲線及反平方律聲壓級(jí)理論值曲線

    對(duì)比A型和B型尖劈測(cè)量結(jié)果表明:在高頻段B型紗網(wǎng)尖劈的自由聲場(chǎng)空間范圍小于A型紗網(wǎng)尖劈的自由場(chǎng)空間范圍,說(shuō)明A型紗網(wǎng)尖劈的高頻聲學(xué)性能優(yōu)于B型紗網(wǎng)尖劈。比較評(píng)價(jià)法實(shí)現(xiàn)了對(duì)B型紗網(wǎng)尖劈的聲學(xué)性能評(píng)價(jià)。

    3 實(shí)驗(yàn)影響因素研究

    比較評(píng)價(jià)法實(shí)現(xiàn)了吸聲尖劈的高頻聲學(xué)特性評(píng)價(jià),然而如何準(zhǔn)確測(cè)量室內(nèi)的聲壓級(jí),直接影響比較評(píng)價(jià)法的準(zhǔn)確性,本節(jié)設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)對(duì)影響測(cè)量的因素進(jìn)行優(yōu)化研究。

    圖4 50 kHz時(shí)A型和B型尖劈聲壓級(jí)隨距離變化曲線及反平方律聲壓級(jí)理論值曲線

    3.1 聲衰減是否影響自由聲場(chǎng)空間范圍測(cè)量

    在傳統(tǒng)消聲室的校準(zhǔn)過(guò)程,理論自由聲場(chǎng)聲壓級(jí)的計(jì)算模型中只包含了聲音隨聲源距離的衰減量,未考慮空氣吸收對(duì)聲壓級(jí)產(chǎn)生的影響。實(shí)際上,由于空氣吸收的影響,當(dāng)聲波在空氣介質(zhì)中自由傳播時(shí),除了聲壓與距離成反比關(guān)系衰減外,還因空氣的吸收而隨距離衰減,空氣吸收的大小與大氣壓力、溫度、相對(duì)濕度、頻率有關(guān)[9]。因此有必要研究高頻聲衰減是否影響自由場(chǎng)空間范圍測(cè)量。

    對(duì)樣品A型紗網(wǎng)尖劈實(shí)際測(cè)量數(shù)據(jù)進(jìn)行空氣吸收的修正,修正前后(20~50 kHz)的結(jié)果對(duì)比如圖5所示。由圖可知,在頻率20 kHz以下時(shí),修正對(duì)結(jié)果影響較??;在高于20 kHz頻率時(shí),必須對(duì)測(cè)量聲壓級(jí)數(shù)據(jù)進(jìn)行空氣吸收的修正,以獲得更加準(zhǔn)確的自由場(chǎng)空間范圍測(cè)量結(jié)果。

    3.2 全消聲室地網(wǎng)是否影響聲壓級(jí)測(cè)量

    全消聲室地網(wǎng),一方面具有足夠的強(qiáng)度和剛度,以保安全;另一方面不允許地網(wǎng)聲反射影響聲場(chǎng)特性[10]。然而在進(jìn)行高頻(20~50 kHz)性能測(cè)試時(shí),全消聲室地網(wǎng)是否影響聲壓級(jí)測(cè)量結(jié)果未得到驗(yàn)證,本節(jié)針對(duì)地網(wǎng)影響進(jìn)行研究。

    實(shí)驗(yàn)使用純音信號(hào),頻率范圍1~50 kHz,分別測(cè)量地網(wǎng)鋪滿吸聲材料與不鋪吸聲材料兩種情況下各點(diǎn)處聲壓級(jí),得到測(cè)量結(jié)果分別為kA(f,d)和kB(f,d),其中f為頻率點(diǎn)(Hz),d為測(cè)點(diǎn)數(shù)(個(gè))。

    地網(wǎng)鋪滿吸聲材料與不鋪吸聲材料的聲壓級(jí),在相同頻率點(diǎn)的差值Δk=kA-kB,各頻點(diǎn)下聲壓級(jí)差的最大值結(jié)果如表1所示。并單獨(dú)給出25~50 kHz頻率下,各處聲壓級(jí)差曲線圖,如圖6所示。

    通過(guò)表1和圖6各頻點(diǎn)的聲壓級(jí)測(cè)量結(jié)果可得:在低于20 kHz頻率的聲壓級(jí)測(cè)量,差值小于1 dB,在允許誤差范圍內(nèi),說(shuō)明低于20 kHz頻率聲壓級(jí)測(cè)量受地網(wǎng)的影響較小;而高于20 kHz頻率時(shí)各測(cè)點(diǎn)聲壓級(jí)差值較大,最大差值5 dB,表明高于20 kHz頻率聲壓級(jí)測(cè)量受地網(wǎng)影響較大。

    測(cè)量地網(wǎng)鋪滿吸聲材料與不鋪吸聲材料情況下自由聲場(chǎng)空間范圍從而確定是否需要對(duì)地網(wǎng)進(jìn)行吸聲處理。測(cè)量結(jié)果圖7所示,在25 kHz頻率下,地網(wǎng)不鋪吸聲材料測(cè)量得到的自由場(chǎng)空間范圍小于鋪滿吸聲材料時(shí)的測(cè)量結(jié)果,說(shuō)明地網(wǎng)鋪滿吸聲材料時(shí)測(cè)量聲壓級(jí)和自由場(chǎng)空間范圍的結(jié)果更加準(zhǔn)確。

    因此,在進(jìn)行20 kHz以上吸聲尖劈高頻聲學(xué)性能評(píng)價(jià)時(shí),需要對(duì)地網(wǎng)進(jìn)行一定的吸聲處理,以獲得更準(zhǔn)確的聲壓測(cè)量結(jié)果。

    3.3 傳聲器測(cè)量方向是否影響聲壓級(jí)測(cè)量

    JJF 1147-2006中對(duì)測(cè)量傳聲器的要求,應(yīng)滿足IEC 61094-4中WS2F或WS2D型的要求,但是并未提及傳聲器[11]在聲壓級(jí)測(cè)量過(guò)程中的方向。

    圖5 修正前后聲壓級(jí)隨距離變化曲線及反平方律聲壓級(jí)理論值曲線(20~50 kHz)

    傳聲器的靈敏度一般指聲信號(hào)正入到傳聲器膜片時(shí)的靈敏度,但是在高頻情況下,傳聲器指向性比較明顯[12],本節(jié)對(duì)傳聲器的朝向進(jìn)行研究,以探究傳聲器的指向?qū)?shí)驗(yàn)的影響。

    實(shí)驗(yàn)使用純音信號(hào),測(cè)量A型紗網(wǎng)尖劈。傳聲器正對(duì)聲源和傳聲器正對(duì)尖劈的兩種布放形式,比較16 kHz和20 kHz兩個(gè)信號(hào)頻率,其實(shí)際測(cè)量的聲壓級(jí)曲線如圖8所示。

    圖6 鋪滿吸聲材料與不鋪吸聲材料各測(cè)點(diǎn)聲壓級(jí)差(25~50 kHz)

    圖7 25 kHz鋪滿吸聲材料與不鋪吸聲材料聲壓級(jí)隨距離變化曲線及反平方律聲壓級(jí)理論值曲線

    圖8 16 kHz和20 kHz聲壓級(jí)隨距離變化曲線及反平方律聲壓級(jí)理論值曲線(A型紗網(wǎng)尖劈)

    通過(guò)多次重復(fù)實(shí)驗(yàn)得到結(jié)論:在低于20 kHz頻率下傳聲器的朝向?qū)y(cè)試結(jié)果影響較小,反而傳聲器朝向尖劈得到的聲壓級(jí)測(cè)量結(jié)果波動(dòng)較大,而傳聲器朝向聲源測(cè)量得到的聲壓級(jí)更加平滑。

    在20 kHz以上,以50 kHz頻率測(cè)量為例,傳聲器正對(duì)聲源和傳聲器正對(duì)尖劈的兩種布放形式其測(cè)量結(jié)果,如圖9所示。

    圖9 50 kHz聲壓級(jí)隨距離變化曲線及反平方律聲壓級(jí)理論值曲線(A型紗網(wǎng)尖劈)

    通過(guò)多次重復(fù)實(shí)驗(yàn)得到結(jié)論:在高于20 kHz頻率時(shí),傳聲器的朝向?qū)y(cè)量結(jié)果有較大的影響,傳聲器朝向聲源測(cè)量結(jié)果更為準(zhǔn)確。

    因此,在利用自由場(chǎng)空間范圍方法評(píng)價(jià)吸聲尖劈聲學(xué)特性時(shí),傳聲器應(yīng)正對(duì)聲源,能夠更加準(zhǔn)確的對(duì)聲壓級(jí)進(jìn)行測(cè)量。

    4 結(jié)束語(yǔ)

    本文提出通過(guò)自由聲場(chǎng)空間范圍比較評(píng)價(jià)吸聲尖劈高頻聲學(xué)特性,實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了方法的有效性。同時(shí)對(duì)實(shí)驗(yàn)的影響因素進(jìn)行優(yōu)化分析。

    該方法存在的不足之處,并非對(duì)尖劈的高頻性能進(jìn)行直接測(cè)量或者定量的評(píng)價(jià),但是該方法操作原理簡(jiǎn)單,實(shí)現(xiàn)了對(duì)不同尺寸尖劈、不同類(lèi)型吸聲尖劈高頻聲學(xué)性能的定性評(píng)價(jià),具有一定的實(shí)用價(jià)值。

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