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    路堤下樁-網(wǎng)連接方式對筋材受力變形的影響

    2020-01-08 10:02:46羅先國付海平鄭俊杰
    土木工程與管理學(xué)報 2019年6期
    關(guān)鍵詞:固網(wǎng)樁間筋材

    方 晴, 羅先國, , 付海平, 鄭俊杰

    (1. 湖北省電力勘測設(shè)計院有限公司, 湖北 武漢 430040;2. 華中科技大學(xué) 土木工程與力學(xué)學(xué)院, 湖北 武漢 430074)

    樁承式加筋路堤是將樁和土工合成材料聯(lián)合作為路堤支承體系的一種新型路堤型式,能夠較好地解決在不良地基上修建路堤時遇到的諸多問題[1~3],如地基承載力不足、路堤沉降和水平位移過大,整體或局部失穩(wěn)等。但是,對于軟土地基上的高填方路堤以及對沉降要求特別嚴(yán)格的工程(高速鐵路無碴軌道、機場跑道等),樁承式加筋技術(shù)還存在一些不足[4~6],例如邊坡側(cè)向位移現(xiàn)象仍然明顯;土工格柵對路基深層側(cè)向位移限制作用不明顯,其強度沒有得到充分發(fā)揮;不均勻沉降問題仍然存在等。

    針對傳統(tǒng)樁承式加筋技術(shù)(以下簡稱普通加筋)存在的不足,對筋材鋪設(shè)工藝加以改進,在剛性樁頂澆筑樁帽時預(yù)埋鋼筋頭,筋材鋪設(shè)時將預(yù)埋鋼筋頭穿過筋材網(wǎng)孔進行固定,之后在樁帽頂澆筑混凝土固定端,從而將筋材固定于樁頂,即樁承式固網(wǎng)加筋技術(shù),該技術(shù)已在實際工程中得到應(yīng)用。張軍和鄭俊杰等[6~8]通過數(shù)值模擬及現(xiàn)場試驗分析了樁承式固網(wǎng)加筋技術(shù)的工作性狀,相比于普通加筋,固網(wǎng)加筋可減小路堤沉降、不均勻沉降及側(cè)向位移,提高路堤穩(wěn)定性。但是,目前對樁承式固網(wǎng)加筋路堤中筋材荷載傳遞及變形特性的研究較少。

    不少學(xué)者提出了筋材受力變形分析模型,趙明華等[9]將土工格室視為受上部荷載、水平摩阻力及樁間土支撐力共同作用下的彈性圓薄板,進而分析土工格室加筋體受力變形。Van Eekelen等[10]認(rèn)為筋材上表面豎向應(yīng)力呈倒三角形分布,從而改進了德國規(guī)范EBGEO-2010[11]中筋材拉力計算方法。Chen等[12]進行了樁承式加筋路堤足尺模型試驗,分析了筋材拉力分布規(guī)律,并提出筋材拉力計算方法。徐超等[13]進行了樁承式加筋路堤模型試驗研究,將加筋材料的空間變形形態(tài)用空間拋物面和拋物柱面的組合來模擬,進而計算筋材拉力。Abusharar等[14]認(rèn)為筋-土界面摩擦作用是樁承式加筋路堤中筋材惟一作用機理,由于對路堤荷載作用下筋-土界面摩擦特性的研究較少,不少筋材張拉膜效應(yīng)計算模型中尚未考慮筋-土界面摩擦作用。

    采用有限元軟件Plaxis2D建立樁承式(固網(wǎng))加筋路堤數(shù)值模型,對比分析固網(wǎng)加筋和普通加筋時筋材荷載傳遞、變形特性及界面摩擦特性,并考慮路堤高度、樁梁寬度及樁間土彈性模量的影響。最后基于筋材變形特性及筋-土界面摩擦特性提出一種筋材拉力計算方法。

    1 工程概況及數(shù)值建模

    以十(堰)漫(川關(guān))高速公路某試驗段路基為研究對象,根據(jù)地質(zhì)勘察資料,該試驗段地基土層自上而下主要包括沖填土(施工過程中已全部清除)、軟黏土、粉質(zhì)黏土和分化片巖四層,其中地下水位在地面以下0.2 m左右。采用樁承式加筋技術(shù)處理,路堤填土高度6.0 m,路堤下軟黏土厚度為8.5 m,其下粉質(zhì)黏土厚度為3.5 m。樁體連續(xù)布置形成樁墻,樁端進入風(fēng)化片巖層,樁墻寬度0.5 m,樁墻長12.0 m,樁墻中心距3.0 m。砂石墊層厚度0.5 m,筋材設(shè)置于砂石墊層中間,試驗段具體工程背景詳見文獻[15]。采用巖土工程專業(yè)有限元軟件PLAXIS2D建立如圖1所示的二維平面應(yīng)變模型,數(shù)值模型中土性參數(shù)通過室內(nèi)土工試驗和原位試驗得到,模型計算參數(shù)見表1。

    圖1 數(shù)值計算模型/m

    表1 數(shù)值模型參數(shù)

    數(shù)值模擬過程中路堤分6層填筑,第一層填筑0.5 m砂石墊層和1.0 m路堤填料,之后路堤填料分5層填筑,每層厚度1.0 m。數(shù)值模型中,實體單元為15節(jié)點三角形高精度單元,土工格柵為5節(jié)點內(nèi)置格柵單元,筋-土界面和樁-土界面均為5對節(jié)點接觸面單元。填料、砂石墊層及樁間土采用摩爾-庫倫破壞準(zhǔn)則,樁墻和筋材采用線彈性模型,界面單元采用理想彈塑性模型,界面黏聚力和摩擦角由相鄰?fù)馏w抗剪強度參數(shù)折減得到,折減因子取0.8。

    試驗段現(xiàn)場監(jiān)測分為斷面I和斷面II兩個斷面,通過埋設(shè)沉降板監(jiān)測路堤中心處樁間地表沉降。表2為數(shù)值模擬結(jié)果與現(xiàn)場監(jiān)測數(shù)據(jù)對比,由表2可看出數(shù)值模擬結(jié)果與現(xiàn)場實測數(shù)據(jù)較為吻合,驗證了數(shù)值模擬的合理性。

    表2 數(shù)值模擬結(jié)果與現(xiàn)場實測數(shù)據(jù)對比

    固網(wǎng)加筋時,模型參數(shù)及建模方法均與普通加筋工況一致,不過此時筋材鋪設(shè)在樁頂,筋材和樁頂共節(jié)點,即相當(dāng)于將筋材固定在樁頂。

    2 數(shù)值模擬結(jié)果分析

    2.1 筋材荷載傳遞

    Van Eekelen等[16]將路堤中豎向荷載劃分為三部分——A,B和C,荷載A和荷載B分別表示由土拱效應(yīng)和筋材張拉膜效應(yīng)傳遞到樁頂?shù)呢Q向荷載,荷載C為樁間土承擔(dān)的荷載,A,B,C的計算方法見文獻[16]。將筋材傳遞到樁頂?shù)呢Q向荷載與路堤總荷載的比值定義為張拉膜效應(yīng)分荷比。

    圖2為普通加筋和固網(wǎng)加筋兩種工況下,路堤填筑過程中張拉膜效應(yīng)分荷比變化規(guī)律。普通加筋時,隨路堤高度H增加,張拉膜效應(yīng)分荷比基本保持不變,約為12%。而固網(wǎng)加筋時,張拉膜效應(yīng)分荷比隨H增加呈線性增大,從H=2 m時的8.2%增加到H=6 m時的16.3%,基本上增加了一倍。H大于4 m時,固網(wǎng)加筋工況下張拉膜效應(yīng)分荷比大于普通加筋工況下的,也就是說,當(dāng)路堤高度較高時,固網(wǎng)加筋能更好地發(fā)揮筋材荷載傳遞作用。

    圖2 張拉膜效應(yīng)分荷比隨路堤高度變化規(guī)律

    圖3為普通加筋和固網(wǎng)加筋兩種工況下,樁梁寬度w不同時張拉膜效應(yīng)分荷比變化規(guī)律。隨w增大,兩種工況下張拉膜效應(yīng)分荷比均逐漸減小,且固網(wǎng)加筋時張拉膜效應(yīng)分荷比減小的速率較大。w從0.5 m增加到1.5 m時,普通加筋工況下,張拉膜效應(yīng)分荷比從11.4%減小到8.0%,僅減小了3.4%。而對于固網(wǎng)加筋,張拉膜效應(yīng)分荷比從16.3%減小到6.1%,減小了約10%。w小于1 m時,固網(wǎng)加筋工況的張拉膜效應(yīng)分荷比大于普通加筋工況的,即當(dāng)樁體尺寸較小時,相比于普通加筋,固網(wǎng)加筋時通過筋材傳遞到樁頂?shù)暮奢d較大。

    圖3 張拉膜效應(yīng)分荷比隨樁梁寬度變化規(guī)律

    圖4為普通加筋和固網(wǎng)加筋兩種工況下,樁間土彈性模量E不同時(分別為2.0,4.3,6.0,8.0 MPa),張拉膜效應(yīng)分荷比變化規(guī)律。對于普通加筋工況,E不同時,張拉膜效應(yīng)分荷比基本保持不變,約為12%。而固網(wǎng)加筋時,張拉膜效應(yīng)分荷比隨樁間土彈性模量E增大而減小,E從2.0 MPa增加到8.0 MPa時,張拉膜效應(yīng)分荷比從23.4%減小到11.3%,減小了約12%。E為2.0 MPa時,固網(wǎng)加筋工況下筋材傳遞到頂?shù)呢Q向荷載分別為普通加筋時的兩倍。

    圖4 張拉膜效應(yīng)分荷比隨樁間土彈性模量變化規(guī)律

    上述分析表明,對于軟土地基上高填方的路堤,固網(wǎng)加筋可顯著增加樁體承擔(dān)的荷載,使得樁間土承擔(dān)的荷載減小,樁間土壓縮量較小,從而減小路堤沉降及不均勻沉降。

    2.2 筋材變形特性

    目前對筋材拉力分布及變化規(guī)律的研究較多[17,18],但對其變形特性研究較少,不少學(xué)者分析張拉膜效應(yīng)時假設(shè)筋材變形為圓弧或拋物線[5, 14],我國《復(fù)合地基技術(shù)規(guī)范》[19]中假設(shè)筋材變形為三角形。

    基于樁凈間距范圍內(nèi)筋材相對位置分析筋材變形特性,以樁間土中心點正下方對應(yīng)的筋材位置為坐標(biāo)原點,水平向右及豎直向上分別為橫、縱坐標(biāo)正方向。記筋材橫坐標(biāo)x與樁凈間距一半0.5s的比值為筋材相對水平位置x1。記筋材縱坐標(biāo)y與筋材最大豎向偏移量fmax的比值為筋材相對豎向位置y1。由x1,y1可確定筋材相對位置。

    圖5~7分別表示路堤高度、樁梁寬度及樁間土彈性模量對筋材變形特性的影響,由于對稱,僅分析筋材變形曲線的右半部分,圖中G,F(xiàn)G分別表示普通加筋、固網(wǎng)加筋。從圖中可看出,對于普通加筋,路堤高度、樁梁寬度及樁間土彈性模量對筋材變形特性影響較小,各工況下筋材相對位置基本一致,即筋材變形曲線可用同一類函數(shù)描述。固網(wǎng)加筋時,各工況下筋材相對位置仍基本一致,但與普通加筋時的差異較大。

    圖5 路堤高度對筋材變形的影響

    圖6 樁梁寬度對筋材變形的影響

    圖7 樁間土彈性模量對筋材變形的影響

    由圖5~7可知,對于普通加筋工況,筋材相對位置可用圓弧描述,即

    (1)

    又因為x1=x/0.5s,y1=y/fmax,則筋材變形方程可表示為

    公式變換后為

    y=fmax[1-(1-(x/0.5s)2)1/2]

    (2)

    式中:s為樁凈間距;fmax為筋材最大豎向偏移量,即樁間土中心點筋材豎向偏移量。故普通加筋時,筋材變形曲線可用橢圓描述。

    式(2)中,fmax在數(shù)值上等于ymax,為一未知量。fmax與筋材變形后的長度l間存在如下關(guān)系[20]:

    (3)

    l可按下式計算

    (4)

    由式(2)~(4)可確定fmax和l,之后可根據(jù)筋材上下表面豎向應(yīng)力和筋-土界面摩擦特性進行筋材張拉膜效應(yīng)理論分析。

    固網(wǎng)加筋時,經(jīng)大量曲線擬合發(fā)現(xiàn)各工況下筋材相對位置可用如下函數(shù)表示

    (5)

    則筋材變形方程可表示為

    公式變化后為

    y=fmax[1-(1-(x/0.5s)2)1/4]

    (6)

    盡管不少學(xué)者假設(shè)筋材變形為圓弧或拋物線,上述分析可看出,無論是普通加筋還是固網(wǎng)加筋,筋材變形特性與圓弧或拋物線相差較大。

    2.3 筋-土截面摩擦特性

    筋-土界面摩擦作用是路堤荷載作用下筋材的重要作用機理。Van Santvoort等[21]通過拉拔試驗研究發(fā)現(xiàn),筋-土相對位移較大時,筋材表面摩擦力平均值與法向應(yīng)力平均值之比在0.7~0.9之間。Abusharar等[14]進行張拉膜效應(yīng)理論分析時,取筋材表面摩擦力與法向應(yīng)力比值為0.8。然而,路堤荷載下筋材發(fā)生撓曲變形,筋-土界面摩擦作用與拉拔試驗中差異較大。

    張拉膜效應(yīng)理論分析時,主要分析樁間土上方筋材受力變形,將樁間土上方筋-土界面摩擦力平均值與筋材表面豎向應(yīng)力平均值的比值定義為筋-土界面應(yīng)力比n。圖8~10分別表示路堤高度、樁梁寬度及樁間土彈性模量對筋-土界面應(yīng)力比的影響。從圖中可看出,路堤高度、樁梁寬度及樁間土彈性模量對筋材下表面筋-土界面應(yīng)力比幾乎沒有影響,對于普通加筋,n在40%左右,而對于固網(wǎng)加筋,n約為10%。筋材上表面筋-土界面應(yīng)力比隨路堤高度增大而減小,普通加筋時,n在10%~20%之間,固網(wǎng)加筋時,n小于10%。筋材上表面筋-土界面應(yīng)力比隨樁梁寬度增大而增大,普通加筋時,n在10%~20%之間,固網(wǎng)加筋時,n小于10%。從圖10可看出,普通加筋時,筋材上表面筋-土界面應(yīng)力比隨樁間土彈性模量增大而增大,n在10%左右;而固網(wǎng)加筋時,筋材上表面n隨樁間土彈性模量增大而逐漸減小,且均小于10%。

    圖8 路堤高度對筋-土界面應(yīng)力比的影響

    圖9 樁梁寬度對筋-土界面應(yīng)力比的影響

    圖10 樁間土彈性模量對筋-土界面應(yīng)力比的影響

    綜上分析,在本文研究范圍內(nèi),普通加筋時,筋材下表面筋-土界面應(yīng)力比基本在40%左右,而上表面筋-土界面應(yīng)力比基本在10%~20%之間。與普通加筋工況相比,固網(wǎng)加筋時,筋-土界面應(yīng)力比較小,筋材下表面筋-土界面應(yīng)力比僅約為10%,而上表面筋-土界面應(yīng)力比基本上小于10%。

    筋材與墊層之間存在界面摩擦作用,如圖11所示,筋材上下表面的界面摩擦力分別為τa和τb:

    圖11 筋-土界面摩擦作用

    (7)

    τb=nbσb

    (8)

    式中:na為筋材上表面筋-土界面應(yīng)力比;σa為筋材上表面法向應(yīng)力,由于筋材變形量相對于樁間距較小,故可取為筋材上表面豎向應(yīng)力;nb為筋材下表面筋-土界面應(yīng)力比;σb為筋材下表面法向應(yīng)力,可取為筋材下表面豎向應(yīng)力。

    將筋材界面摩擦力沿筋材弧長積分可得筋-土界面合力F為

    (9)

    沿筋材弧線方向根據(jù)受力平衡可得

    T=kgε+F=kg(l-s)/s+F

    (10)

    式中:T為樁體邊緣處筋材拉力;kg為筋材拉伸剛度;ε為筋材應(yīng)變。

    對于固網(wǎng)加筋工況中筋材最大拉力,本文方法計算結(jié)果與數(shù)值模擬結(jié)果對比見表3~5。采用本文方法計算時,筋材最大豎向偏移量取數(shù)值模擬計算值。由表可見,筋材最大拉力數(shù)值結(jié)果與本文方法計算值變化規(guī)律一致,均隨路堤高度增大而增大,隨樁梁寬度和樁間土彈性模量增大而減小,且兩者間差異較小,驗證了所提方法的合理性。

    表3 路堤高度不同時筋材最大拉力數(shù)值模擬結(jié)果與本文方法計算結(jié)果對比

    表4 樁梁寬度不同時筋材最大拉力數(shù)值模擬結(jié)果與本文方法計算結(jié)果對比

    表5 樁間土彈性模量不同時筋材最大拉力數(shù)值模擬結(jié)果與本文方法計算結(jié)果對比

    3 結(jié) 論

    本文基于現(xiàn)場試驗進行了一系列數(shù)值建模分析,較為系統(tǒng)地研究了路堤荷載作用下普通加筋和固網(wǎng)加筋時筋材荷載傳遞、變形特性及筋-土界面摩擦特性。主要得到如下結(jié)論:

    (1)對于軟土地基上的高填方路堤,相比于普通加筋,固網(wǎng)加筋時筋材傳遞到樁頂?shù)呢Q向荷載較大,可有效發(fā)揮筋材荷載傳遞效應(yīng)。

    (2)普通加筋時,筋材變形曲線可用橢圓描述。普通加筋時,筋材下表面筋-土界面應(yīng)力比在40%左右,上表面筋-土界面應(yīng)力比在10%~20%之間;而對于固網(wǎng)加筋,筋材下表面筋-土界面應(yīng)力比約為10%,上表面筋-土界面應(yīng)力比基本上小于10%。

    (3)基于筋材變形特性及筋-土界面摩擦特性,提出了一種筋材拉力計算方法,該方法計算值與數(shù)值模擬結(jié)果較吻合,可為工程實踐提供理論參考。

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