基于STM32的增量式編碼器測速設(shè)計(jì)及實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

(合肥工業(yè)大學(xué) 電子科學(xué)與應(yīng)用物理學(xué)院，安徽 合肥 230009)

0 引言

施工升降機(jī)的防墜安全器是在升降機(jī)的限定距離內(nèi)快速制動鎖定吊籠，及時剎車，起到保護(hù)地面人員的生命安全和防止被吊工件物體損壞的裝置。當(dāng)前，為保證防墜安全器有效可靠，對防墜安全器性能的檢測方法主要有試驗(yàn)臺法和實(shí)驗(yàn)架法[1]，并且由于施工現(xiàn)場環(huán)境位于室外，有震動、粉塵、電磁干擾等不利因素，對防墜安全器制動速度的實(shí)時檢測仍沒有一個可靠的電子測量手段[2]。因此本文設(shè)計(jì)了一種基于STM32的增量式編碼器測速模塊，編碼器通過聯(lián)軸器連接齒輪并與齒條嚙合，升降機(jī)吊籠運(yùn)動帶動齒輪旋轉(zhuǎn)，后測速模塊測量編碼器的轉(zhuǎn)速，達(dá)到實(shí)時檢測施工升降機(jī)升降速度的目的[3]。根據(jù)齒輪漸進(jìn)式防墜安全器的標(biāo)準(zhǔn)GB/T 34025-2017《施工升降機(jī)用齒輪漸進(jìn)式防墜安全器》規(guī)定齒輪漸進(jìn)式防墜安全器最大制動速度414r/ min、誤差范圍為1%，實(shí)測防墜器動作速度(平均值)為110(r/min)。因此本文在速度標(biāo)定實(shí)驗(yàn)臺上進(jìn)行了速度(100～1000 r/min)標(biāo)定實(shí)驗(yàn)。由于施工現(xiàn)場噪聲較大，環(huán)境復(fù)雜，會對采用增量式編碼器及單片機(jī)作為前端數(shù)據(jù)采集模塊這一精度與靈敏度較高的電子器件產(chǎn)生噪聲干擾。為了降低環(huán)境因素對信號實(shí)時采集的影響[3]，有效還原測量結(jié)果的真實(shí)性，需對測量結(jié)果進(jìn)行信號濾波處理，而數(shù)據(jù)濾波可以有效降低受環(huán)境噪聲干擾產(chǎn)生的測量偏差，以驗(yàn)證數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)的可靠性，實(shí)現(xiàn)對施工升降機(jī)速度的準(zhǔn)確測量。本文通過卡爾曼濾波(Kalman filtering)算法對數(shù)據(jù)結(jié)果進(jìn)行處理，結(jié)果表明本設(shè)計(jì)滿足齒輪漸進(jìn)式防墜安全器測速標(biāo)準(zhǔn)的要求。

1 卡爾曼濾波算法原理

卡爾曼濾波算法在通信、信息控制等領(lǐng)域應(yīng)用廣泛。它是一種建立在線性系統(tǒng)的空間狀態(tài)基礎(chǔ)上，根據(jù)上一時刻系統(tǒng)狀態(tài)(測量和預(yù)估最優(yōu)值)和擾動來估算系統(tǒng)當(dāng)前狀態(tài)的最優(yōu)值，其采用狀態(tài)空間的描述法和遞歸形式，得到與真實(shí)值誤差最小的估計(jì)值。對于整個濾波過程可描述為已知當(dāng)前系統(tǒng)的最優(yōu)估計(jì)(上一時刻的系統(tǒng)狀態(tài)及輸入和擾動對當(dāng)前系統(tǒng)作用的最優(yōu)解)結(jié)合下一時刻的輸入量和系統(tǒng)擾動推算下一時刻整個系統(tǒng)的狀態(tài)過程。并且卡爾曼濾波算法針對計(jì)算量較小的數(shù)值濾波需求具有良好的處理能力，對于有噪聲擾動(高斯白噪聲)的非平穩(wěn)系統(tǒng)狀態(tài)具有更好的分析能力[4]，其具有三個基本的特征：一是卡爾曼濾波是適用于有限維、離散和線性系統(tǒng)的算法，均可轉(zhuǎn)換為以狀態(tài)空間描述的系統(tǒng)，二是系統(tǒng)測量值(輸入量)并不能確定當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài)且與增益無關(guān)，三是系統(tǒng)狀態(tài)量與控制量服從高斯分布時，才可有卡爾曼濾波遞歸公式計(jì)算得到的高斯隨機(jī)變量的條件均值和方差，以此得到最優(yōu)估計(jì)值。因此針對本文的測速環(huán)境和濾波需求，卡爾曼濾波是一種最優(yōu)的數(shù)字濾波和信號處理器。

為了很好地描述卡爾曼濾波過程，需引入一個離散控制過程的系統(tǒng)，并用式(1)的線性隨機(jī)微分狀態(tài)方程和式(2)的觀測方程來表示[5]。

狀態(tài)方程：

Xk=AX(k-1)+BU(k-1)+W(k-1)

(1)

觀測方程：

Zk=HXk+Vk

(2)

上述兩式中，k時刻的狀態(tài)量、觀測值和觀測噪聲分別為Xk、Zk和Vk，k-1時刻的狀態(tài)量、控制量和系統(tǒng)噪聲分別為Xk-1、Uk-1(無控制量則為零)和Wk-1，A、B、H為系統(tǒng)參數(shù)，若是多模系統(tǒng)則都為矩陣。

實(shí)際運(yùn)用中，所要濾波的系統(tǒng)除要滿足上述兩個基本公式之外，由上文敘述的卡爾曼濾波基本特征可知還需假定系統(tǒng)為高斯白噪聲激發(fā)的線性動態(tài)系統(tǒng)且每次測量值還需含有高斯白噪聲分量。在滿足這些條件之下，整個卡爾曼濾波可分為兩個步驟即預(yù)測和更新，其中預(yù)測過程是指前一時刻的狀態(tài)最優(yōu)估值來估計(jì)當(dāng)前狀態(tài)的最優(yōu)值，更新過程是指利用預(yù)測過程得到的當(dāng)前時刻最優(yōu)估值更新當(dāng)前系統(tǒng)的狀態(tài)量，因此卡爾曼濾波算法是一種不斷迭代遞歸的預(yù)測-更新方法。則用于描述卡預(yù)測過程的方程見式(3)及(4)，描述狀態(tài)更新方程則由式(5)、(6)和(7)三個方程組成[5]。

(3)

Pkp=APk-1AT+Q

(4)

當(dāng)前狀態(tài)卡爾曼濾波增益：

(5)

當(dāng)前狀態(tài)最優(yōu)估算值：

(6)

均方差更新公式：

Pk=(I-KkH)Pkp

(7)

本文建立的速度測量系統(tǒng)中，升降機(jī)速度可認(rèn)為是連續(xù)變化的，同時整個墜落過程中并沒有額外增加系統(tǒng)控制量，因此卡爾曼濾波迭代方程中可選定A=1，BUk-1=0，H=1。但由于測速系統(tǒng)在不同的環(huán)境下速度值不同，因此，Q和R的值將通過具體的實(shí)驗(yàn)確定。

2 硬件設(shè)計(jì)

2.1 速度傳感器

設(shè)計(jì)中主要由增量式編碼器和信號采集模塊組成速度傳感器。

2.1.1 增量式編碼器

現(xiàn)場對施工升降機(jī)進(jìn)行測試實(shí)驗(yàn)時，增量式編碼器通過聯(lián)接器硬連接在齒輪上，是直接采集齒輪轉(zhuǎn)速的前端器件，因此對編碼器的選型變得尤為重要，其精度直接影響測速的準(zhǔn)確性[7-9]。文中采用的增量式編碼器(HN3806-1200-AB)分度為1200脈沖/轉(zhuǎn)、每分鐘最大轉(zhuǎn)速5000 rpm，能夠識別0.3°的轉(zhuǎn)角變化，在具有較高測速精度的同時，還擁有抗震、抗沖擊的能力，能很好地應(yīng)用于現(xiàn)場工作環(huán)境。

2.1.2 信號采集模塊

設(shè)計(jì)中選用的微處理器為意法半導(dǎo)體公司的STM32F103工控板作為信號采集和處理單元，其主要具有CAN總線、RS232全雙工串行總線等工業(yè)上常用的通信接口，512 kB的Flash容量，RAM大小為64 kB，還擁有80個通用I/O口和8個16位通用定時器，適合作為數(shù)據(jù)采集和處理的控制模塊。

信號采集模塊內(nèi)部連接如圖1所示。首先增量式編碼器的A、B相分別與單片機(jī)的PA1、PA0兩個I/O口引腳實(shí)現(xiàn)信號線連接，其次，當(dāng)編碼器輸出脈沖信號時，由單片機(jī)接收并處理，數(shù)據(jù)處理完成后通過PA9、PA10兩個串口將表示速度的信號電平傳輸至用于信號電平轉(zhuǎn)換的MAX232模塊，最后，通過DB9航空插頭實(shí)現(xiàn)與上位機(jī)的硬連接，達(dá)到實(shí)時采集速度數(shù)據(jù)的目的。

圖1 信號采集模塊連接示意圖

2.2 速度標(biāo)定實(shí)驗(yàn)臺

為了檢驗(yàn)信號采集模塊實(shí)時采集速度數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性，在速度標(biāo)定實(shí)驗(yàn)臺上進(jìn)行了多次速度標(biāo)定實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)采用TSTA(東元)系列的伺服電機(jī)及伺服驅(qū)動器，且試驗(yàn)臺內(nèi)置了分辨率為8192ppr的編碼器，在設(shè)定額定轉(zhuǎn)速條件下，電壓變動率(±10%)對伺服系統(tǒng)的影響在±0.2%以下，而負(fù)載變動率(0～100%)伺服系統(tǒng)的影響也在±0.03%以下，具有很高的速度控制精度且標(biāo)定試驗(yàn)臺本身的誤差為0.049%。實(shí)驗(yàn)原理示意圖如圖2所示。

如圖2所示，伺服電機(jī)通過聯(lián)接器與編碼器相連，當(dāng)伺服控制系統(tǒng)設(shè)置標(biāo)定轉(zhuǎn)速時，由伺服驅(qū)動器驅(qū)動編碼器旋轉(zhuǎn)，速度穩(wěn)定后，由信號采集模塊對編碼器的輸出脈沖計(jì)數(shù)并定時測速，后通過DB9接口傳輸至上位機(jī)PC，做進(jìn)一步的優(yōu)化和顯示。編碼器轉(zhuǎn)速計(jì)算公式見式(8)。

(8)

N為時間T內(nèi)單片機(jī)讀到的脈沖個數(shù)，T為單片機(jī)定時時間(s)，M為增量編碼器的線數(shù)。

3 軟件設(shè)計(jì)

為提高采樣精度，降低速度誤差率，采用變M算法即對編碼器輸出的脈沖數(shù)4倍疊加[10]、計(jì)數(shù)時的上下溢預(yù)處理和定時器16位擴(kuò)展成32位等處理，可保證在沒有強(qiáng)電干擾或巨大噪聲等惡劣環(huán)境下，基本不丟失脈沖。并且在STM32正交編碼模式下，計(jì)數(shù)器會根據(jù)增量編碼器的速度和方向自動進(jìn)行修改，其內(nèi)容始終表示編碼器的位置，計(jì)數(shù)方向?qū)?yīng)于所連傳感器的旋轉(zhuǎn)方向[11]。且STM32單片機(jī)正交編碼模式自帶的計(jì)數(shù)方向識別，抖動濾波處理讓編碼器的使用更加高效，精準(zhǔn)，這是不使用其他類型單片機(jī)作為系統(tǒng)微處理器的主要原因[12-13]。該模式下，理論可測速度值為1/4～232/4(r/min)，因此在給定的誤差下，本設(shè)計(jì)理論上完全可以應(yīng)用于低速環(huán)境下測速。

信號采集模塊-編碼器硬件配置過程中，將STM32F103工控板的PA0、PA1兩個I/O口先配置成數(shù)據(jù)輸入輸出串口，并與編碼器的B、A相信號線連接，用于接收編碼器的輸入脈沖信號；將STM32F103集成的定時器TIM2配置成正交編碼器模式，對從增量式編碼器接收的每一個脈沖信號的上升沿和下降沿各計(jì)數(shù)一次；將定時器TIM3配置成定時中斷模式，用于計(jì)算定時中斷周期內(nèi)的編碼器轉(zhuǎn)速，并通過DB9接口實(shí)時速度數(shù)據(jù)傳輸至上位機(jī)，完成數(shù)據(jù)采集與處理，其數(shù)據(jù)采集處理流程如圖3所示。

圖3 脈沖計(jì)數(shù)、定時測速程序流程圖

工控板通電進(jìn)行數(shù)據(jù)采集和處理之前，數(shù)據(jù)采集模塊需先完成程序初始化，主要包括串口初始化和定時器初始化等。

3.1 串口初始化

設(shè)計(jì)中使用兩個I/O口與上位機(jī)通信，兩個I/O口用于接收編碼器脈沖信號。程序通過調(diào)用GPIO_init()函數(shù)初始化I/O口，將輸入信號脈沖的I/O口配置成浮空輸入，用于全雙工通信的I/O口配置為復(fù)用推挽輸出和浮空輸入，最后設(shè)置校驗(yàn)位、停止位和波特率等做串口通信協(xié)議匹配。

3.2 定時器初始化

信號采集單元功能設(shè)計(jì)核心是利用定時器定時對編碼器信號脈沖計(jì)數(shù)。首先將一個定時器初始化為正交編碼器模式，用于對脈沖信號計(jì)數(shù)，另一個定時器初始化為定時中斷模式，實(shí)現(xiàn)周期性的數(shù)據(jù)處理

4 誤差分析

為對本設(shè)計(jì)的速度測量范圍和可靠性進(jìn)行分析，在速度標(biāo)定實(shí)驗(yàn)臺上進(jìn)行了多次標(biāo)定實(shí)驗(yàn)，在數(shù)據(jù)采樣周期為10、15、20、25、30 ms和速度標(biāo)定試驗(yàn)臺標(biāo)定速度范圍為100～1000 r/min條件下，本系統(tǒng)測量的速度誤差和方差如圖4、5所示(已疊加標(biāo)定試驗(yàn)臺本身的誤差0.049%)。

圖4 速度誤差與轉(zhuǎn)速的關(guān)系

圖5 速度方差轉(zhuǎn)速的關(guān)系

考慮到施工升降機(jī)的速度平均值為1 m/s即159 r/min左右，如圖4、5所示，速度200 r/min以內(nèi)采樣周期為25 ms誤差率更為穩(wěn)定，數(shù)據(jù)離散型也較小?？梢钥闯?，速度為500～510 r/min時，速度誤差和方差發(fā)生了劇增，所以為得到極限測量值，在標(biāo)定速度為500～510 r/min，采樣周期為25 ms條件下又進(jìn)行了多次標(biāo)定實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果見表1。

表1 采樣周期25 ms，速度誤差

用origin做處理后的結(jié)果如圖6所示。

圖6 采樣周期25 ms，速度誤差與轉(zhuǎn)速的關(guān)系

如圖6所示，速度在502 r/min之后，誤差會有一個很大的增加，因此本系統(tǒng)對速度的極限測量值為502 r/min。因此被測速度在100～502 r/min范圍內(nèi)，系統(tǒng)測量精度較高。由上述分析可知速度在100～500 r/min之間時,誤差率都在1%以內(nèi)，而一旦超過500 r/min 時誤差會快速增大，超過510 r/min時誤差急劇增大。且該速度范圍內(nèi)的數(shù)據(jù)離散程度大致相同，表示實(shí)驗(yàn)采用的算法能夠使單片機(jī)穩(wěn)定采樣，反之，當(dāng)轉(zhuǎn)速超過500 r/min時誤差率，方差迅速增大，單片機(jī)不能準(zhǔn)確采樣，數(shù)據(jù)離散程度急劇增大。

但是由圖4、5可知，誤差均大于0，說明存在系統(tǒng)誤差，這是由于標(biāo)定試驗(yàn)臺測試時抖動引起的噪聲影響。為了更加準(zhǔn)確的得到系統(tǒng)檢測速度的誤差范圍，采用卡爾曼濾波的方法對數(shù)據(jù)進(jìn)行處理。實(shí)際檢測中，由于施工升降機(jī)實(shí)際工作的轉(zhuǎn)速分別約為159 r/min和382 r/min，因此選取了5個需標(biāo)定的轉(zhuǎn)速點(diǎn)分別為100、200、300、400、500 r/min，并分別在采樣周期為10、15、20、25、30 ms時，利用MATLAB分析軟件對每組數(shù)據(jù)采集點(diǎn)進(jìn)行濾波仿真分析，處理結(jié)果如圖7所示。

圖7 轉(zhuǎn)速測量及濾波曲線

如圖7所示，在對測量數(shù)據(jù)進(jìn)行卡爾曼濾波處理前，轉(zhuǎn)速測量曲線存在較大的波動，而濾波之后，轉(zhuǎn)速測量值明顯收斂于速度標(biāo)定曲線。因此分別對不同采用周期、不同標(biāo)定轉(zhuǎn)速的測量數(shù)據(jù)進(jìn)行濾波處理，并分析得到每組實(shí)驗(yàn)轉(zhuǎn)速平均值，然后比較不同條件下測量速度的誤差變化，轉(zhuǎn)速驗(yàn)證試驗(yàn)的測量結(jié)果如圖8所示。

圖8 濾波后的轉(zhuǎn)速誤差

通過圖8中轉(zhuǎn)速驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)的測量結(jié)果可以看出，在設(shè)定的采樣周期范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速測量結(jié)果受采樣周期的變化影響較小，并且轉(zhuǎn)速范圍在100～500 r/min之間的測量誤差均約為±1%，滿足齒輪漸進(jìn)式防墜安全器對動作速度測量的檢測要求。

5 結(jié)論

標(biāo)定速度超過500 r/min時，誤差開始增大，且要考慮現(xiàn)場干擾等情況，被測物速度不宜超過500 r/min即3 m/s。因此本設(shè)計(jì)采用的算法適合在低速情況下測量。

根據(jù)施工升降機(jī)的安全標(biāo)準(zhǔn)GB/T 34025-2017，防墜安全器的最大制動速度為414轉(zhuǎn)/min 且速度誤差1%，并且一般施工升降機(jī)的平均實(shí)測速度為110 r/min。數(shù)據(jù)分析表明，測量速度范圍在100～500 r/min之間時,誤差率都在±1%以內(nèi)，因此本設(shè)計(jì)完全符合工程施工安全要求，可應(yīng)用于施工升降機(jī)的實(shí)時檢測。