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    側(cè)向壓力作用下PBL剪力鍵的抗剪性能

    2020-01-02 05:52:48宋瑞年王瀟碧占玉林趙人達(dá)
    鐵道建筑 2019年12期
    關(guān)鍵詞:抗剪側(cè)向剪力

    宋瑞年,王瀟碧,占玉林,趙人達(dá)

    (1.西南交通大學(xué)土木工程學(xué)院,四川成都 610031;2.四川省公路規(guī)劃勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司,四川成都 610031;3.四川大學(xué)錦城學(xué)院,四川成都 611731)

    近年來(lái),鋼混組合結(jié)構(gòu)的應(yīng)用越來(lái)越廣泛,為保證2種材料協(xié)同受力,須在結(jié)合面設(shè)置剪力連接件,栓釘[1]、PBL 剪力鍵[2]、型鋼剪力鍵[3]及組合形式剪力鍵[4]均廣泛應(yīng)用于工程設(shè)計(jì)中。工程技術(shù)人員對(duì)常用剪力鍵的承載力計(jì)算方法和構(gòu)造細(xì)節(jié)開展了大量的研究,相關(guān)成果納入了對(duì)應(yīng)規(guī)范,但目前的研究很少考慮界面摩擦力的作用[5],試驗(yàn)研究有時(shí)甚至在結(jié)合面涂油和覆蓋薄膜來(lái)降低黏結(jié)和摩擦力的影響[6]。對(duì)于鋼-混凝土混合結(jié)構(gòu)而言,無(wú)論是斜拉索的索力、結(jié)構(gòu)自重,還是縱向預(yù)應(yīng)力,均會(huì)在結(jié)合面產(chǎn)生較大的壓力[7]。根據(jù)庫(kù)倫準(zhǔn)則,若結(jié)合面發(fā)生相對(duì)滑動(dòng),須克服巨大的摩擦力[8],而目前我國(guó)GB 50017—2017《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》、JTG D64—2015《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》、JTG/T D64-01—2015《公路鋼混組合橋梁設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》等規(guī)范中剪力鍵抗剪承載力計(jì)算時(shí)均忽略了摩擦力的作用,而將其作為一種安全儲(chǔ)備。鋼混結(jié)合面的的抗剪連接設(shè)計(jì)構(gòu)造復(fù)雜,剪力鍵和鋼筋布置密集,混凝土施工困難,不易振搗,容易留下安全隱患[9];縱向預(yù)應(yīng)力有時(shí)會(huì)使錨頭后端梁體開裂,影響結(jié)構(gòu)耐久性[10]。因此,對(duì)接頭連接構(gòu)造進(jìn)行合理設(shè)計(jì),簡(jiǎn)化結(jié)構(gòu)形式,減少冗余構(gòu)件是必要的??紤]摩擦力的作用可以減少剪力鍵的布置數(shù)量,降低施工復(fù)雜度,提高工程質(zhì)量,對(duì)工程建設(shè)具有實(shí)際意義。

    基于上述研究,本文開展考慮側(cè)向壓力作用的PBL 剪力鍵推出試驗(yàn),對(duì)不同側(cè)向壓力水平下試件的抗剪性能進(jìn)行全過(guò)程分析,為評(píng)估側(cè)向壓力的作用提供參考。

    1 試驗(yàn)研究

    1.1 試件設(shè)計(jì)

    本次試驗(yàn)的試件設(shè)計(jì)參考 Eurocode 4 規(guī)范[11],混凝土板尺寸為650 mm×600 mm×150 mm,采用C60 混凝土;箍筋采用環(huán)形箍筋形式,規(guī)格為?12 的HRB400鋼筋;中間鋼梁采用 H 型鋼,規(guī)格為 HW250×250×9×14,采用Q345 鋼材,推出試件布置如圖1所示。PBL剪力鍵規(guī)格為400 mm×120 mm×12mm,采用Q345 鋼材,開孔直徑50 mm,貫通鋼筋為?12 的HRB400 鋼筋,PBL剪力鍵構(gòu)造如圖2所示。

    圖1 推出試件布置(單位:mm)

    圖2 PBL剪力鍵構(gòu)造示意(單位:mm)

    本文共設(shè)計(jì)4 組試驗(yàn),每組包含3 個(gè)試件,采用相同的試件形式,以側(cè)向壓力水平為試驗(yàn)變量,試件編號(hào)及側(cè)向壓力水平見(jiàn)表1。

    表1 試件編號(hào)及側(cè)向壓力水平

    1.2 材料性能

    參考GB/T 50081—2002《普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》和GB/T 228.1—2010《金屬材料拉伸試驗(yàn)第1 部分:室溫試驗(yàn)方法》,測(cè)試材料的力學(xué)性能?;炷亮⒎襟w抗壓強(qiáng)度為61.4 MPa,彈性模量為31.5 GPa,泊松比為0.18。鋼材力學(xué)性能參數(shù)見(jiàn)表2。

    表2 鋼材力學(xué)性能參數(shù)

    1.3 側(cè)向壓力施加方法

    側(cè)向壓力采用螺桿對(duì)拉的方式施加,側(cè)向壓力加載裝置如圖3所示。通過(guò)旋緊桿端的螺母,使混凝土板與鋼梁間產(chǎn)生壓力,采用穿心壓力計(jì)測(cè)試壓力值,并在試驗(yàn)全過(guò)程中對(duì)壓力值進(jìn)行監(jiān)控和記錄。

    圖3 側(cè)向壓力加載裝置

    1.4 試驗(yàn)加載及測(cè)試

    采用液壓式加載系統(tǒng),依次進(jìn)行預(yù)加載和正式加載。預(yù)加載的荷載水平為30%屈服荷載,預(yù)加載持續(xù)一段時(shí)間后進(jìn)行卸載,消除非彈性變形。正式加載時(shí),按每個(gè)荷載步200 kN 的荷載增量加載至試件屈服;隨后根據(jù)荷載-滑移曲線調(diào)整荷載增量,依次采用100,50,20,10 kN。進(jìn)入下降段后,采用位移加載,每個(gè)荷載步的位移增量為3~5 mm。試驗(yàn)加載裝置見(jiàn)圖4。采用百分表測(cè)試鋼混結(jié)合面的相對(duì)滑移,測(cè)點(diǎn)布置于結(jié)合面的頂部和底部;通過(guò)在混凝土表面刻畫50 mm×50 mm方格的形式記錄裂縫發(fā)展過(guò)程。

    圖4 試驗(yàn)加載裝置

    2 試驗(yàn)測(cè)試結(jié)果

    2.1 荷載-滑移曲線

    試件荷載-滑移曲線見(jiàn)圖5。可知:①加載初期為彈性階段,試件剛度大,荷載達(dá)到600 kN 時(shí)混凝土板產(chǎn)生裂縫,曲線斜率降低,試件抗剪剛度減小,側(cè)向壓力越大抗剪剛度的改變量越??;②達(dá)到極限荷載后,側(cè)向壓力的作用能夠使試件在保持抗剪承載力不降低的前提下,發(fā)生更大的相對(duì)滑移;③加載后期各類試件的抗剪能力均有所降低。

    圖5 試件荷載-滑移曲線

    采用3 個(gè)指標(biāo)對(duì)上述試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行評(píng)價(jià),其中各類試件所能承受的最大荷載為試件的“極限抗剪承載力”;荷載維持在極限抗剪承載力時(shí)試件能夠發(fā)生的累計(jì)滑移變形為“保持極限抗剪承載力的滑移量”;在加載后期,試件承載能力降低后仍能夠繼續(xù)承受的荷載為“穩(wěn)定抗剪承載力”,各類試件的荷載-滑移曲線統(tǒng)計(jì)結(jié)果見(jiàn)表3。可知,側(cè)向壓力越高,試件的極限抗剪承載力和穩(wěn)定抗剪承載力越大,保持極限抗剪承載力的滑移量越大。

    表3 荷載-滑移曲線統(tǒng)計(jì)結(jié)果

    2.2 試件破壞模式

    當(dāng)荷載增加至600 kN 時(shí),混凝土板逐漸出現(xiàn)細(xì)微裂縫,隨著荷載的繼續(xù)增大,裂縫的長(zhǎng)度、寬度和分布范圍逐漸增加;達(dá)到極限荷載并繼續(xù)加載一段時(shí)間后貫通鋼筋發(fā)生斷裂并發(fā)出清晰的響聲;貫通鋼筋斷裂后試件的承載能力下降。各類試件具有典型的破壞模式:P0試件的混凝土板內(nèi)側(cè)出現(xiàn)劈裂裂縫,如圖6(a)所示,N類試件的混凝土板底部出現(xiàn)局部壓碎現(xiàn)象,如圖6(b)所示。所有試件的貫通鋼筋沿PBL 鋼板邊緣剪斷,斷口平整,如圖6(c)所示。

    圖6 試件破壞模式

    P0 試件混凝土板正面裂縫在加載初期沿豎向開展,與PBL 剪力鍵方向一致,隨著荷載的增加,剪力鍵中部區(qū)域開始產(chǎn)生斜向裂縫,并向試件底部發(fā)展。P0試件的裂縫發(fā)展過(guò)程如圖7所示,PBL剪力鍵以虛線標(biāo)示。

    圖7 P0試件裂縫發(fā)展過(guò)程

    N1—N3 試件的裂縫發(fā)展過(guò)程見(jiàn)圖8。每類試件的前2 張圖繪制了加載過(guò)程中裂縫的發(fā)展,側(cè)向壓力作用區(qū)域以斜方格表示,第3 張圖為加載結(jié)束后裂縫的分布情況??芍孩僭诩虞d初期,隨著荷載的增大裂縫出現(xiàn)在試件底部,呈豎直狀;②當(dāng)加載至極限荷載附近時(shí)在PBL 剪力鍵頂部產(chǎn)生裂縫,并沿45°方向擴(kuò)展;③試件底部混凝土在加載后期被壓碎;④試驗(yàn)結(jié)束后拆除側(cè)向壓力裝置,發(fā)現(xiàn)試件中部有豎向裂縫,該裂縫在加載過(guò)程中產(chǎn)生,但因視線遮擋無(wú)法觀察和記錄。

    裂縫發(fā)展過(guò)程表明:側(cè)向壓力作用下,N類試件的裂縫發(fā)展與P0試件明顯不同,側(cè)向壓力增強(qiáng)了混凝土板的整體性;斜裂縫的生成點(diǎn)位于試件頂部,側(cè)向壓力降低后,N類試件的裂縫形式逐漸接近P0試件。

    圖8 N1—N3試件裂縫發(fā)展過(guò)程

    3 側(cè)向壓力作用效應(yīng)分析

    加載初期側(cè)向壓力對(duì)抗剪承載能力的影響見(jiàn)表4。采用庫(kù)倫摩擦理論計(jì)算鋼混結(jié)合面的摩擦因數(shù),摩擦因數(shù)平均值為0.78。

    表4 加載初期側(cè)向壓力對(duì)抗剪承載能力的影響

    試驗(yàn)加載后期側(cè)向壓力有所增加,承載力降低至穩(wěn)定狀態(tài)時(shí),側(cè)向壓力對(duì)試件承載能力的影響見(jiàn)表5??芍焊鶕?jù)庫(kù)倫摩擦理論計(jì)算界面摩擦因數(shù)平均值為0.78,與加載初期保持一致;N1—N3 試件的側(cè)向壓力增量一致,約為44 kN。

    表5 加載后期側(cè)向壓力對(duì)試件承載能力影響

    扣除界面摩擦力的抗剪貢獻(xiàn)后,各類試件的荷載-滑移曲線見(jiàn)圖9??芍? 類試件在達(dá)到抗剪承載力前的荷載-滑移曲線基本重合;達(dá)到承載能力極限后,側(cè)向壓力越高,N類試件的抗剪承載力弱化越慢。

    圖9 扣除摩擦力貢獻(xiàn)的試件荷載-滑移曲線

    4 結(jié)論

    1)PBL剪力鍵的抗剪剛度大,抗剪承載力高,界面滑移距離長(zhǎng),剪力鍵延性好,不會(huì)發(fā)生脆性破壞。

    2)側(cè)向壓力作用提高了N 類試件的抗剪承載力,其提高幅度與側(cè)向壓力水平成正比;側(cè)向壓力作用增強(qiáng)了混凝土板的整體性,試件破壞模式均為貫通鋼筋剪斷和底部混凝土壓碎。

    3)側(cè)向壓力以摩擦力的形式提高試件的抗剪能力,本次試驗(yàn)的鋼混結(jié)合面摩擦因數(shù)為0.78,在試驗(yàn)全過(guò)程中保持穩(wěn)定,摩擦力的計(jì)算可參考庫(kù)倫摩擦理論。

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