高瓦斯近距離煤層群易自燃工作面回撤防火關(guān)鍵技術(shù)研究

郝 宇，劉忠全

(1.重慶工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院，重慶 402260；2.國(guó)家能源神東煤炭集團(tuán)上灣煤礦，內(nèi)蒙古 鄂爾多斯 017209)

煤層自燃火災(zāi)是全球性的災(zāi)難，嚴(yán)重威脅著自然環(huán)境和人類(lèi)健康，造成巨大的資源損失和環(huán)境污染[1]。我國(guó)煤炭產(chǎn)量和消費(fèi)量居世界首位，占國(guó)內(nèi)一次能源生產(chǎn)和消費(fèi)總量的75%[2]。新疆是我國(guó)煤田火區(qū)分布最多的省份，地火燃燒歷史悠久，且煤層埋藏較淺，導(dǎo)致漏風(fēng)量增加，同時(shí)煤層露頭火災(zāi)、老空火區(qū)等因素影響，自燃防治工作極為嚴(yán)峻[3-5]。目前，新疆仍然有33處煤田火區(qū)，每年損失煤炭高達(dá)800萬(wàn)t[6]。屯寶煤礦位于準(zhǔn)南煤田硫磺溝礦區(qū)西部，煤礦開(kāi)采的M15煤層屬于容易自燃煤層，最短自然發(fā)火期34d，礦井開(kāi)采的多個(gè)工作面在終采撤架期間曾發(fā)生高溫異常和明火現(xiàn)象。I011501工作面的上部和周?chē)嬖诙鄠€(gè)已經(jīng)回采后封閉的工作面采空區(qū)[7]，且礦井屬于高瓦斯礦井，瓦斯抽采加劇了采空區(qū)的漏風(fēng)[8，9]，以及工作面終采撤架時(shí)間較長(zhǎng)[10-13]，以上因素都加劇了I011501工作面回采撤架期間的自燃發(fā)火危險(xiǎn)性，一旦發(fā)生自燃容易導(dǎo)致瓦斯爆炸等次生災(zāi)害的發(fā)生。因此，針對(duì)I011501工作面在回采撤架期間采取針對(duì)性的防滅火技術(shù)[14-18]，對(duì)于I011501工作面的安全回采、密閉，以及類(lèi)似工作面的自燃綜合治理都有著積極的指導(dǎo)意義。

1 礦井及工作面基本概況

屯寶煤礦位于準(zhǔn)南煤田硫磺溝礦區(qū)西部，地質(zhì)構(gòu)造較復(fù)雜，煤層傾角10°～24°。主要開(kāi)采煤層6層，現(xiàn)主要開(kāi)采M15煤層。礦井采用綜合機(jī)械化放頂煤的采煤方法，全部垮落法管理頂板。礦井屬高瓦斯礦井。開(kāi)采M15煤層具有爆炸危險(xiǎn)性，煤塵爆炸指數(shù)47%。M15煤層為自燃煤層，發(fā)火期一般為3～6個(gè)月。

I011501工作面傾斜長(zhǎng)度200m，可采長(zhǎng)度1239m，煤層總厚10.1m。工作面采用走向長(zhǎng)壁后退式綜合機(jī)械化放頂煤開(kāi)采方法，全部垮落法管理采空區(qū)，工作面機(jī)采高度3m，放頂煤高度7.1m工作面上部為I011401、I011402工作面采空區(qū)，I011501工作面上、下巷和I011401工作面上、下巷屬相同水平，I011501工作面上、下巷距離I011401工作面上、下巷分別為76m和45m左右。I011501工作面與相鄰工作面四周位置關(guān)系和煤層頂?shù)装鍘r性如圖1所示。

2 回撤期間火災(zāi)威脅及易自燃地點(diǎn)分析

I011501工作面回撤工作總體分為四個(gè)階段，Ⅰ末采階段，距離終采線(xiàn)200m至工作面進(jìn)行鋪網(wǎng)等為末采階段；Ⅱ礦務(wù)工程階段；Ⅲ設(shè)備回收階段；Ⅳ封閉階段。四個(gè)階段總工期將超過(guò)90d，在不同階段煤層自燃危險(xiǎn)性如下：

1)第Ⅰ、Ⅱ階段自燃危險(xiǎn)性：工作面進(jìn)入末采階段后不再放頂煤，推進(jìn)速度由3m/d下降至不足1m/d，工作面推進(jìn)速度放緩，采空區(qū)內(nèi)遺煤處在“氧化帶內(nèi)”的時(shí)間大大延長(zhǎng)，極大地增加了遺煤自燃的可能性。

2)Ⅲ階段自燃危險(xiǎn)性：Ⅲ階段不放頂煤導(dǎo)致采空區(qū)遺煤量增加，設(shè)備回收工期長(zhǎng)，同時(shí)工作面跨度大，易造成頂煤破碎下沉，加劇了頂煤破碎程度，且工作面上部存在多個(gè)相互連通的采空區(qū)，地表受采動(dòng)裂隙影響相互連通，形成嚴(yán)重的漏風(fēng)通道，瓦斯治理措施進(jìn)一步增大了采空區(qū)漏風(fēng)量，以上各因素耦合作用下加劇了Ⅲ階段M15煤層自然發(fā)火危險(xiǎn)性。

3)Ⅳ階段自燃危險(xiǎn)性：主要是工作面設(shè)備回收完畢封閉后，由于密閉墻施工位置、密閉質(zhì)量等因素，導(dǎo)致密閉封閉不嚴(yán)，外部新鮮空氣通過(guò)密閉漏入采空區(qū)，容易造成遺煤自燃。

3 綜合防滅火措施

3.1 自然發(fā)火預(yù)測(cè)預(yù)報(bào)

1)Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ階段采空區(qū)束管監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置。由于工作面在進(jìn)入鋪網(wǎng)階段后，推進(jìn)速度將放緩，采空區(qū)氧化帶范圍將收縮變窄，到達(dá)終采線(xiàn)后，距工作面40m區(qū)域應(yīng)作為重點(diǎn)監(jiān)測(cè)范圍。在工作面推進(jìn)至距離終采線(xiàn)35m、25m、10m時(shí)，沿回風(fēng)巷束管監(jiān)測(cè)點(diǎn)，隨工作面的推進(jìn)埋入采空區(qū)，并保持回風(fēng)隅角始終布置一個(gè)束管監(jiān)測(cè)點(diǎn)。

2)Ⅳ階段束管監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置。當(dāng)工作面回采完畢時(shí)，在采空區(qū)密閉墻上設(shè)置2個(gè)束管監(jiān)測(cè)點(diǎn)，以實(shí)現(xiàn)對(duì)封閉區(qū)內(nèi)氣體的連續(xù)動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)，對(duì)指標(biāo)氣體的監(jiān)測(cè)直至封閉區(qū)內(nèi)O2體積分?jǐn)?shù)持續(xù)穩(wěn)定在5%以下后，方可斷開(kāi)。

3.2 灌漿防滅火技術(shù)

1)Ⅰ、Ⅱ階段埋管灌漿：當(dāng)工作面推進(jìn)至距離終采線(xiàn)200m位置時(shí)，在回風(fēng)巷向采空區(qū)方向預(yù)埋Φ108mm灌漿管路，并在末采期間開(kāi)始灌漿，灌漿量應(yīng)堅(jiān)持少量多次原則，工作面出現(xiàn)滲漿或達(dá)到注漿量后停止注漿。在工作面推進(jìn)至距離終采線(xiàn)30m位置時(shí)，預(yù)埋一趟灌漿管路，推進(jìn)距終采線(xiàn)10m時(shí)，利用管路進(jìn)行注漿。當(dāng)工作面推采至終采線(xiàn)10m時(shí)，再預(yù)埋另一趟注漿管路，推進(jìn)至終采線(xiàn)位置時(shí)，利用預(yù)埋的注漿管路進(jìn)行注漿。

2)Ⅳ階段埋管灌漿：當(dāng)工作面回撤完畢封閉后，利用鋪設(shè)的注漿管路進(jìn)行注漿。根據(jù)實(shí)際條件選用黃土作為灌漿材料，制漿時(shí)利用高壓水槍直接沖刷土堆，使其流入泥漿池，經(jīng)攪拌后在自重作用下通過(guò)注漿管路注入用漿點(diǎn)，土水比選擇為1∶5左右。

3)架后高位鉆孔灌注：灌注具有降溫堵漏，堆積覆蓋性能能較好防滅火材料，從上至下，濕潤(rùn)堆積覆蓋松散遺煤，形成架后隔離墻。因此，工作面在推采至終采線(xiàn)后，施工架后高位鉆孔，并灌注高分子-黃泥漿液，增加防滅火效果。選擇在+903水平石門(mén)布置1#鉆場(chǎng)，在回風(fēng)措施巷上平臺(tái)東幫擴(kuò)幫深度1m、寬度5m的2#鉆場(chǎng)，1#鉆場(chǎng)布置8個(gè)鉆孔，2#鉆場(chǎng)布置13個(gè)鉆孔，共計(jì)21個(gè)鉆孔。根據(jù)工作面實(shí)際氣體情況進(jìn)行多次灌注，對(duì)出現(xiàn)異常支架后部范圍應(yīng)加大灌注量。根據(jù)每個(gè)鉆孔覆蓋范圍可計(jì)算出每個(gè)鉆孔防滅火材料的壓注量，具體采用公式(1)計(jì)算：

Q=nπR2h/3

(1)

式中，Q為單孔防滅火材料壓注量，m3；n為采空區(qū)遺煤孔隙率，一般取0.3；R為鉆孔漿液覆蓋半徑，取5m；h為鉆孔終孔位置距離煤層地板垂高，取10m。

根據(jù)式(1)，可計(jì)算出單個(gè)鉆孔防滅火材料壓注量約為70m3，支架后高位鉆孔布置如圖2所示。

4)架間鉆孔灌注：工作面進(jìn)入支架回收階段后，在工作面前部每隔3架施工一個(gè)防滅火鉆孔，共計(jì)39個(gè)鉆孔，在架間向支架斜上方施工鉆孔，終孔位置位于M15煤層頂板，鉆孔施工長(zhǎng)度為14m，距離支架后部3～4m范圍，鉆孔施工結(jié)束后，立即對(duì)鉆孔內(nèi)氣體成分進(jìn)行檢測(cè)并全長(zhǎng)下套管，并向鉆孔內(nèi)壓注漿或高分子-黃泥漿液，對(duì)工作面架后異常點(diǎn)附近鉆孔重點(diǎn)灌注直至檢測(cè)氣體回復(fù)正常。根據(jù)鉆孔覆蓋范圍可計(jì)算出每個(gè)鉆孔防滅火材料的壓注量，由式(1)計(jì)算得出，單個(gè)鉆孔防滅火材料壓注量約為28m3，架間鉆孔布置如圖3所示。

圖3 架間鉆孔布置示意圖

3.3 注氮防滅火技術(shù)措施

Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ階段注氮防滅火措施：工作面推進(jìn)至距離終采線(xiàn)40m、20m時(shí)，在進(jìn)風(fēng)巷預(yù)埋兩趟注氮管路進(jìn)行注氮，并保持24h連續(xù)注氮。當(dāng)工作面推進(jìn)至距離終采線(xiàn)10m位置時(shí)，開(kāi)始利用距離終采線(xiàn)位置40m的第一趟預(yù)埋注氮管路進(jìn)行注氮。注氮量的計(jì)算依據(jù)文獻(xiàn)[19]中的防火注氮流量計(jì)算方法，此法計(jì)算的實(shí)質(zhì)是將采空區(qū)氧化帶內(nèi)的原始氧氣含量降到防火惰化指標(biāo)以下。當(dāng)工作面推進(jìn)至終采線(xiàn)后，開(kāi)始利用預(yù)埋的距離終采線(xiàn)20m第二趟注氮管路進(jìn)行注氮，注氮流量1200m3/h；工作面風(fēng)量下調(diào)后，為保證工作面氧含量滿(mǎn)足規(guī)定要求，將注氮流量調(diào)整為800m3/h左右，采空區(qū)帷幕注氮管路埋設(shè)位置如圖4所示。

圖4 采空區(qū)帷幕注氮管路埋設(shè)位置示意圖

3.4 控風(fēng)堵漏技術(shù)

1)控風(fēng)措施：工作面回撤的Ⅰ階段時(shí)，供風(fēng)量、通風(fēng)方式與正常通風(fēng)時(shí)相同。工作面回撤進(jìn)入第Ⅲ階段后，將工作面風(fēng)量調(diào)整至約650m3/min。工作面開(kāi)始回收支架后，由于頂煤破碎嚴(yán)重、頂板完整性差，頂板將隨支架回收而垮落，將造成工作面通風(fēng)困難，因此，在支架回收開(kāi)始前將通風(fēng)系統(tǒng)調(diào)整為局部通風(fēng)系統(tǒng)，將工作面進(jìn)風(fēng)巷封閉，設(shè)置2臺(tái)30kW局部通風(fēng)機(jī)，風(fēng)筒連接至工作面進(jìn)風(fēng)巷，風(fēng)量維持不變。進(jìn)入Ⅲ階段后，停止工作面高位瓦斯抽放，只在上隅角進(jìn)行瓦斯抽放，在保證工作面瓦斯?jié)舛炔怀薜那疤嵯拢瑴p少采空區(qū)瓦斯抽放量，以減小采空區(qū)漏風(fēng)。

2)堵漏風(fēng)措施：工作面回撤期間，對(duì)地表裂縫進(jìn)行及時(shí)填埋、夯實(shí)，定期檢查。在工作面推進(jìn)至終采線(xiàn)位置時(shí)，對(duì)工作面上、下端頭敷設(shè)阻燃風(fēng)筒布，以最大限度減少漏風(fēng)。工作面推進(jìn)至終采線(xiàn)后，利用高分子材料對(duì)風(fēng)筒布表面進(jìn)行噴涂，以進(jìn)一步封堵漏風(fēng)通道。同時(shí)對(duì)密閉墻及周?chē)锏绹鷰r進(jìn)行全面噴漿堵漏，防止漏風(fēng)。

3.5 應(yīng)急預(yù)案

當(dāng)工作面發(fā)生火災(zāi)時(shí)，必須立即向生產(chǎn)指揮中心匯報(bào)，匯報(bào)內(nèi)容包括火災(zāi)、地點(diǎn)、災(zāi)害情況等，同時(shí)組織人員救災(zāi)。在災(zāi)害不能處理的情況下，在班組長(zhǎng)或有經(jīng)驗(yàn)職工的帶領(lǐng)下，迅速撤離災(zāi)區(qū)。若撤離路線(xiàn)被火災(zāi)堵塞導(dǎo)致不能撤離時(shí)，就近尋找安全的硐室躲避，等待救護(hù)人員到來(lái)救護(hù)。發(fā)生火災(zāi)時(shí)，受災(zāi)害威脅的人員必須立即戴好自救器，沿避災(zāi)路線(xiàn)迅速撤離災(zāi)區(qū)。

1)工作面回撤期間，局部支架架間及支架上部區(qū)域出現(xiàn)30℃以上的高溫點(diǎn)、CO氣體異常涌出或出現(xiàn)自燃發(fā)火征兆時(shí)，立即異常支架及該支架上下10部支架后部范圍進(jìn)行注漿、注水或注防滅火材料等，同時(shí)應(yīng)加大進(jìn)風(fēng)側(cè)的注氮流量，并開(kāi)始在回風(fēng)側(cè)進(jìn)行注漿，直至消除支架間的發(fā)火隱患。

2)工作面回撤期間，上隅角、采空區(qū)突然出現(xiàn)高濃度CO氣體，應(yīng)立即撤離工作面人員，封閉工作面，利用施工的鉆孔壓注封堵材料，封堵漏風(fēng)通道，同時(shí)，加大本煤層采空注氮量并向上部采空區(qū)進(jìn)行探測(cè)及治理。

3)工作面回撤期間，CO濃度持續(xù)升高時(shí)，應(yīng)加大采空區(qū)注氮量，立即開(kāi)始對(duì)采空區(qū)進(jìn)行灌漿，并利用施工的鉆孔壓注防滅火材料；如采取上述措施無(wú)明顯效果，立即停止工作面作業(yè)，撤出作業(yè)人員并對(duì)工作面實(shí)施封閉，封閉作業(yè)完成后利用密閉上預(yù)留的注氮管路對(duì)采空區(qū)實(shí)施24h連續(xù)封閉注氮，注氮流量不得小于1000m3/h，并繼續(xù)向鉆孔內(nèi)注防滅火材料，同時(shí)加強(qiáng)監(jiān)測(cè)，根據(jù)監(jiān)測(cè)結(jié)果分析自然發(fā)火位置及采取相應(yīng)的處理措施。

4)當(dāng)工作面推進(jìn)至終采線(xiàn)后，如果工作面在回撤期間出現(xiàn)自然發(fā)火征兆，則利用I011501上巷高位瓦斯抽放鉆場(chǎng)內(nèi)的鉆孔對(duì)相應(yīng)位置進(jìn)行灌漿或注防滅火材料；如灌漿效果不理想，則選擇合適位置施工鉆孔，終孔位置位于出現(xiàn)自然發(fā)火征兆區(qū)域，鉆孔施工完成后全程下套管，之后利用這些鉆孔進(jìn)行注漿或注防滅火材料，直至自然發(fā)火征兆完全消除，工作面恢復(fù)正常。

5)應(yīng)急物資儲(chǔ)備：在工作面撤架期間，應(yīng)在井底消防器材庫(kù)儲(chǔ)備木板10m3、干粉滅火器20臺(tái)、壓縮氧自救器20臺(tái)等應(yīng)急物資，保證出現(xiàn)火災(zāi)時(shí)能及時(shí)采取應(yīng)急措施。

4 工作面回撤期間及封閉后防滅火技術(shù)

4.1 工作面回撤期間防滅火措施及效果考察

9月3日-9月7日早班恢復(fù)啟封進(jìn)風(fēng)巷密閉，進(jìn)行下巷水封段排水、工作面氣體排放。利用架間孔從下端頭往上端頭進(jìn)行注漿，遠(yuǎn)距離鉆孔從上端頭往下端頭進(jìn)行注漿，其中架間孔注漿42.6m3，遠(yuǎn)距離孔防滅火鉆孔注漿33.24m3。工作面1#—30#架間補(bǔ)打鉆孔15個(gè)。利用預(yù)埋管路進(jìn)行持續(xù)注氮，累積注氮量6.4萬(wàn)m3。對(duì)工作面終采線(xiàn)附近的地面進(jìn)行裂隙回填工作。

圖5 I011501工作面上隅角氣體變化趨勢(shì)圖

9月3日到10月24日I011501工作面上隅角氣體變化趨勢(shì)如圖5所示，從圖5(a)中可以看出，9月3日到9月7日，O2體積分?jǐn)?shù)一直維持0.1%～0.49%，CO的體積分?jǐn)?shù)一直為0，采空區(qū)遺煤一直處于O2窒息狀態(tài)，9月8日到9月12日，O2體積分?jǐn)?shù)一直維持12.99%～18.89%，對(duì)應(yīng)的CO體積分?jǐn)?shù)也從6×10-6上升到316×10-6，且CO體積分?jǐn)?shù)的升高滯后于O2體積分?jǐn)?shù)這主要是由于漏風(fēng)的影響，導(dǎo)致采空區(qū)遺煤發(fā)生快速氧化，CO體積分?jǐn)?shù)迅速增加；9月13日到10月24日，隨著O2體積分?jǐn)?shù)的降低，CO體積分?jǐn)?shù)也從316×10-6降到不超過(guò)10×10-6。從圖5(b)中可以看出，從9月3日到10月24日，工作面上隅角CH4體積分?jǐn)?shù)保持在0.5%～1.3%之間，說(shuō)明采取的綜合防滅火技術(shù)措施對(duì)遺煤的低溫氧化收到很好的抑制作用，CH4體積分?jǐn)?shù)處于0.5%～1.6%之間，說(shuō)明通過(guò)采取惰化手段，瓦斯體積分?jǐn)?shù)也得到了很好的稀釋作用，降低了煤自燃引發(fā)瓦斯爆炸次生災(zāi)害發(fā)生的可能性。

4.2 工作面封閉后防滅火措施及效果考察

利用+903石門(mén)鉆孔、I011501回風(fēng)聯(lián)巷鉆孔進(jìn)行注漿，累計(jì)注漿1803.41m3。對(duì)地面裂隙進(jìn)行反復(fù)回填，累計(jì)完成黃土回填量約4.3萬(wàn)m3。封閉期間注氮量69.31萬(wàn)m3。采取在+903區(qū)段石門(mén)西幫施工25個(gè)鉆孔，漿液覆蓋I011401工作面架后及I011501工作面支架頂部，累計(jì)注漿402.06m3。對(duì)采空區(qū)內(nèi)氣體進(jìn)行持續(xù)監(jiān)測(cè)，工作面封閉后，對(duì)I011501工作面進(jìn)回風(fēng)巷密閉內(nèi)氣體及鉆孔內(nèi)氣體進(jìn)行監(jiān)測(cè)，工作面封閉后上隅角氣體變化趨勢(shì)如圖6所示。

圖6 工作面封閉后上隅角氣體變化趨勢(shì)

從圖6中可以看出，CO體積分?jǐn)?shù)11月20日到12月12日，CO的體積分?jǐn)?shù)從一直維持在1×10-6～1.1×10-7，O2的體積分?jǐn)?shù)從一直維持在0.01%～0.09%，一直處于較低的體積分?jǐn)?shù)之內(nèi)，說(shuō)明采取的注漿、注氮等降溫、惰化等措施對(duì)采空區(qū)遺煤的低溫氧化收到很好的抑制作用；CH4體積分?jǐn)?shù)處于0.24%～1.48%之間，說(shuō)明通過(guò)采取惰化手段，瓦斯體積分?jǐn)?shù)遠(yuǎn)低于爆炸的下限，瓦斯體積分?jǐn)?shù)也得到了很好的稀釋作用，從而降低了煤自燃引發(fā)瓦斯爆炸次生災(zāi)害發(fā)生的可能性。

5 結(jié) 論

1)工作面回采撤架期間自燃危險(xiǎn)性增加，工作面不放頂煤導(dǎo)致采空區(qū)遺煤量增加，采推進(jìn)速度慢(不足1m/d)，同時(shí)I011501綜放工作面跨度大，易造成頂煤破碎下沉，且工作面上部存在多個(gè)采空區(qū)，多層采空區(qū)之間、多層采空區(qū)與地表之間通過(guò)采動(dòng)裂隙相互連通，形成復(fù)雜嚴(yán)重的漏風(fēng)，同時(shí)受到上覆I011401、I011402采空區(qū)遺煤自燃威脅。高位鉆孔瓦斯抽放進(jìn)一步增大了采空區(qū)漏風(fēng)量。各因素的相互影響加劇了末采撤架期間自然發(fā)火危險(xiǎn)性。

2)采取有針對(duì)性的綜合防滅火措施，在工作面推進(jìn)至距離終采線(xiàn)35m、25m、10m時(shí)，預(yù)埋束管監(jiān)測(cè)點(diǎn)。在工作面回風(fēng)巷預(yù)埋灌漿管路灌漿和架后高位鉆孔和注漿，工作面封閉后埋管注漿。Ⅰ、Ⅱ階段埋管注氮，注氮流量為1200m3/h。通風(fēng)系統(tǒng)在支架回收開(kāi)始前調(diào)整為局部通風(fēng)系統(tǒng)，并設(shè)置2臺(tái)30kW局部通風(fēng)機(jī)，停止工作面高位瓦斯鉆孔的抽放工作，對(duì)地表裂縫及時(shí)填埋。在進(jìn)、回風(fēng)順槽隅角及時(shí)回收支護(hù)，使頂板及時(shí)塌落，對(duì)工作面上、下端頭采用敷設(shè)阻燃風(fēng)筒布。

3)工作面回撤期間防滅火的效果考察：①終采撤架期間，CO和O2體積分?jǐn)?shù)呈現(xiàn)出先低后高再降低到較低的數(shù)值的趨勢(shì)，主要是在中間階段受到漏風(fēng)的影響，導(dǎo)致采空區(qū)遺煤發(fā)生快速氧化，CO體積分?jǐn)?shù)迅速增加，隨著O2體積分?jǐn)?shù)的降低，CO體積分?jǐn)?shù)也從明顯降低，說(shuō)明采取的綜合防滅火技術(shù)措施對(duì)遺煤的低溫氧化收到很好的抑制作用，CH4體積分?jǐn)?shù)處于0.5%～1.3%之間，說(shuō)明通過(guò)采取惰化手段，瓦斯體積分?jǐn)?shù)得到了很好的稀釋作用，降低了煤自燃引發(fā)瓦斯爆炸次生災(zāi)害發(fā)生的可能性；②撤架密閉后，CO和O2的體積分?jǐn)?shù)分別為1×10-6～11×10-6和0.01%～0.09%之間，CH4體積分?jǐn)?shù)保持在0.24%～1.48%之間，說(shuō)明采取的注漿、注氮等降溫、惰化等措施對(duì)采空區(qū)遺煤的低溫氧化有很好的抑制作用，瓦斯體積分?jǐn)?shù)遠(yuǎn)低于爆炸的下限，瓦斯體積分?jǐn)?shù)也得到了很好的稀釋作用，從而降低了煤自燃引發(fā)瓦斯爆炸次生災(zāi)害發(fā)生的可能性。