深度調(diào)峰工況鍋爐主要輔機(jī)運(yùn)行安全性分析

李偉，蔡勇，張曉磊，朱建平，景雪暉

(1.國(guó)網(wǎng)新疆電力有限公司電力科學(xué)研究院，新疆 烏魯木齊 830000；2.華電新疆發(fā)電有限公司昌吉分公司，新疆 昌吉 831100)

近年來(lái)，國(guó)家發(fā)改委和能源局陸續(xù)發(fā)布了相關(guān)文件，如《關(guān)于推進(jìn)多能互補(bǔ)集成優(yōu)化示范工程建設(shè)的實(shí)施意見(jiàn)》和《可再生能源調(diào)峰機(jī)組優(yōu)先發(fā)電試行辦法》等，要求對(duì)煤電機(jī)組參與深度調(diào)峰并提出了具體要求：對(duì)于熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組，最小技術(shù)出力降至額定容量的40%～50%；對(duì)于純凝機(jī)組，最小技術(shù)出力達(dá)到額定容量的30%～35%；對(duì)于部分具備改造條件的機(jī)組，要求其在純凝工況下調(diào)峰深度達(dá)20%～25%額定負(fù)荷。

當(dāng)前，對(duì)火電機(jī)組靈活性深度調(diào)峰的研究較多，國(guó)際上尤其是丹麥、德國(guó)在靈活性深度調(diào)峰上的研究和應(yīng)用最早。國(guó)內(nèi)目前已有中電聯(lián)組織的團(tuán)隊(duì)去丹麥和德國(guó)調(diào)研，也開展了一些研究工作。某機(jī)構(gòu)對(duì)國(guó)內(nèi)幾十家發(fā)電公司在低負(fù)荷運(yùn)行情況下開展了調(diào)研，燃用3種不同煤種的鍋爐低負(fù)荷情況與預(yù)期對(duì)比結(jié)果見(jiàn)表1。

表1 3種主要燃燒煤種類型的鍋爐低負(fù)荷情況Tab.1 Low load conditions of three main combustion types of boilers

從表1可見(jiàn)：燃用褐煤的機(jī)組因?yàn)槠涓稍餆o(wú)灰基揮發(fā)分大，相對(duì)易燃的特點(diǎn)，其低負(fù)荷的幅度更大。目前國(guó)內(nèi)各區(qū)域電網(wǎng)參與深度調(diào)峰的燃煤機(jī)組主要是300 MW亞臨界機(jī)組、600 MW亞臨界機(jī)組和600 MW超臨界機(jī)組?；诓煌纳疃日{(diào)峰技術(shù)改造，我國(guó)燃煤機(jī)組的調(diào)峰深度可達(dá)30%～40%額定負(fù)荷，部分先進(jìn)機(jī)組可達(dá)20%額定負(fù)荷[1-2]。而W火焰鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行水平相對(duì)較弱，可調(diào)峰范圍較窄，相關(guān)文獻(xiàn)與現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)[3-7]表明，不同技術(shù)流派的W火焰鍋爐低負(fù)荷水平均在50%額定負(fù)荷左右，少數(shù)能達(dá)到40%額定負(fù)荷。一些學(xué)者對(duì)低負(fù)荷下相關(guān)技術(shù)進(jìn)行了嘗試和研究，比如朱櫻雅[8]對(duì)三汽包余熱鍋爐調(diào)峰機(jī)組汽水品質(zhì)控制方法進(jìn)行了研究，使得在調(diào)峰汽輪機(jī)的快速啟停和機(jī)組并網(wǎng)性能得到了優(yōu)化；黃力森[9]對(duì)某燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)機(jī)組的真空系統(tǒng)節(jié)能改造進(jìn)行了研究，提出了利用羅茨真空泵與水環(huán)真空泵組成高效真空泵組的方法，讓原有的水環(huán)真空泵僅作為啟動(dòng)和故障時(shí)備用，從而使機(jī)組真空泵在深度調(diào)峰期間耗電量大幅降低；沈利[10]對(duì)超臨界大容量機(jī)組深度調(diào)峰對(duì)鍋爐的影響進(jìn)行了研究，當(dāng)鍋爐主蒸汽流量為最大連續(xù)蒸發(fā)量的25%～27%時(shí)，分離器蒸汽干態(tài)往濕態(tài)轉(zhuǎn)換，從安全性、經(jīng)濟(jì)性和環(huán)保性3個(gè)方面論證了穩(wěn)燃、脫硝、脫硫和除塵的影響；陳志剛[11]對(duì)某350 MW機(jī)組的輔機(jī)進(jìn)行了低負(fù)荷運(yùn)行熱工優(yōu)化研究，對(duì)給水泵、三大風(fēng)機(jī)在48%額定負(fù)荷及以下進(jìn)行了控制策略改進(jìn)，并對(duì)鍋爐主控制器和低負(fù)荷前饋回路進(jìn)行了改造，達(dá)到了預(yù)期的目的；焦慶豐[12]對(duì)某600 MW機(jī)組的滑壓曲線和協(xié)調(diào)控制進(jìn)行了優(yōu)化，最低穩(wěn)燃負(fù)荷在43%鍋爐額定蒸發(fā)量，機(jī)組自動(dòng)發(fā)電控制性能較好，達(dá)到了預(yù)期目的；孫海彥[13]對(duì)1 000 MW超超臨界機(jī)組深度調(diào)峰進(jìn)行了研究和實(shí)踐，結(jié)果表明，1 000 MW對(duì)沖燃燒方式鍋爐深度調(diào)峰期間最低穩(wěn)燃負(fù)荷可以達(dá)到250 MW，同時(shí)可以保證脫硝、脫硫、除塵設(shè)備的正常運(yùn)行。

上述的研究有一定普遍性，但是針對(duì)深度調(diào)峰低負(fù)荷下輔機(jī)運(yùn)行安全方面的研究尚不多見(jiàn)，本文基于某300 MW機(jī)組鍋爐，重點(diǎn)針對(duì)磨煤機(jī)和三大風(fēng)機(jī)在超低負(fù)荷下運(yùn)行存在的問(wèn)題進(jìn)行了研究，提出了針對(duì)性的技術(shù)措施。

1 輔機(jī)運(yùn)行現(xiàn)狀與問(wèn)題分析

1.1 中速磨

制粉系統(tǒng)的一個(gè)重要前提是應(yīng)保證磨煤機(jī)能根據(jù)鍋爐負(fù)荷的需要，連續(xù)、均勻、有調(diào)節(jié)地供應(yīng)爐膛質(zhì)量合格的煤粉。這一性質(zhì)使磨煤機(jī)及制粉系統(tǒng)與鍋爐的運(yùn)行緊密地聯(lián)系在一起，其低負(fù)荷下的運(yùn)行性能必須綜合考慮鍋爐運(yùn)行的要求，在燃煤機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行的情況下必須減少磨煤機(jī)運(yùn)行的臺(tái)數(shù)。為了保證鍋爐安全穩(wěn)定運(yùn)行，電廠規(guī)定磨煤機(jī)最少運(yùn)行臺(tái)數(shù)為3臺(tái)，而低負(fù)荷情況屬于特殊運(yùn)行情況，有可能降低到2臺(tái)或者1臺(tái)(配備旋流燃燒器機(jī)組可實(shí)現(xiàn)單臺(tái)磨穩(wěn)燃)。當(dāng)鍋爐最少運(yùn)行3臺(tái)磨煤機(jī)，分配到每臺(tái)磨煤機(jī)的燃料量降低。對(duì)于中速磨涉及到最低出力、最低通風(fēng)量、風(fēng)粉濃度、分離器出口溫度、煤粉細(xì)度4個(gè)方面的問(wèn)題，即：

a)一般中速磨最低能降低到額定出力的40%而維持運(yùn)行。低于最小出力運(yùn)行時(shí)，由于磨盤上煤層過(guò)薄，會(huì)造成碾磨部件金屬間的直接接觸，導(dǎo)致強(qiáng)烈磨損和振動(dòng)等異常情況的發(fā)生。

b)最低通風(fēng)量取決于2個(gè)條件：①防止煤粉在水平管段尤其是帶彎頭的水平管段沉積；②保持最低的風(fēng)環(huán)風(fēng)速，防止石子煤量驟增及保證必要的煤粉細(xì)度。

c)隨著磨煤機(jī)出力下降，風(fēng)煤比增大，煤粉濃度下降。

d)給煤量降低導(dǎo)致分離器出口溫度升高，當(dāng)燃用褐煤或部分優(yōu)質(zhì)煙煤時(shí)，單臺(tái)磨分離器出口溫度會(huì)飆升至90 ℃以上，若長(zhǎng)時(shí)間這樣運(yùn)行，便存在一定的安全隱患。

圖1是本文所研究的某300 MW亞臨界機(jī)組在低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)磨煤機(jī)的運(yùn)行參數(shù)。

由圖1中可以看出：隨著負(fù)荷從165 MW降低至90 MW，C磨的給煤量從36 t/h逐漸降低至21 t/h，此過(guò)程熱風(fēng)擋板開度從90%逐步關(guān)小至65%，磨分離器出口溫度逐步飆升，從73 ℃升高到82 ℃的過(guò)程中，磨冷風(fēng)擋板不斷開大以控制磨分離器出口溫度，冷風(fēng)擋板最大開度達(dá)到100%。這是典型的低負(fù)荷磨煤機(jī)運(yùn)行主要參數(shù)的走勢(shì)。該機(jī)組鍋爐燃用褐煤，磨分離器出口溫度是重要的安全指標(biāo)之一，該溫度繼續(xù)升高會(huì)帶來(lái)安全隱患。

圖1 低負(fù)荷下中速磨常見(jiàn)的運(yùn)行參數(shù)Fig.1 Common operating parameters of medium speed mill under low load

1.2 鋼球磨

中間倉(cāng)儲(chǔ)式制粉系統(tǒng)由于帶有粉倉(cāng)，靠給粉機(jī)投運(yùn)臺(tái)數(shù)和單臺(tái)轉(zhuǎn)速來(lái)調(diào)整負(fù)荷，其磨煤機(jī)的運(yùn)行影響較小，故該小節(jié)主要針對(duì)直吹式的雙進(jìn)雙出磨煤機(jī)進(jìn)行分析。

當(dāng)負(fù)荷降低時(shí)，雙進(jìn)雙出鋼球磨中煤量減少，磨煤機(jī)筒內(nèi)料位降低，正常運(yùn)行時(shí)球磨機(jī)壓差料位維持在400～600 Pa內(nèi)，低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，壓差料位下降至200～300 Pa內(nèi)[14]。同時(shí)，鋼球與鋼球之間直接碰撞，會(huì)發(fā)生較大噪聲。

雙進(jìn)雙出鋼球磨煤機(jī)低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)煤粉均勻性較中速磨好，運(yùn)行期間煤粉細(xì)度穩(wěn)定，利于鍋爐低負(fù)荷穩(wěn)燃。正常運(yùn)行時(shí)風(fēng)煤比較低，一般為1.4～1.7，低負(fù)荷時(shí)可達(dá)1.35[15-16]，而且在鋼球裝載量不變時(shí)，磨煤機(jī)提高負(fù)荷運(yùn)行能降低磨煤機(jī)電耗。另外鋼球磨低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注以下幾個(gè)方面：①合理控制煤粉細(xì)度；②盡量提高煤粉濃度；③提高磨煤機(jī)出口溫度；④合理控制磨煤機(jī)料位；⑤合理控制磨煤機(jī)啟停順序。

1.3 三大風(fēng)機(jī)

機(jī)組風(fēng)機(jī)在低負(fù)荷下的穩(wěn)定運(yùn)行主要取決于通過(guò)風(fēng)機(jī)的流體流量、風(fēng)機(jī)所受的系統(tǒng)阻力和風(fēng)機(jī)性能這3種因素。在機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)可能會(huì)由于流量與系統(tǒng)阻力的不匹配，導(dǎo)致風(fēng)機(jī)偏離設(shè)計(jì)工況進(jìn)入失速區(qū)，破壞葉輪內(nèi)部流場(chǎng)，產(chǎn)生額外氣動(dòng)載荷，嚴(yán)重時(shí)可能誘發(fā)葉片高應(yīng)力點(diǎn)處的疲勞、斷裂問(wèn)題，導(dǎo)致機(jī)組非計(jì)劃停運(yùn)。

對(duì)于三大風(fēng)機(jī)，由于應(yīng)滿足制粉系統(tǒng)對(duì)燃料干燥和輸送的要求，低負(fù)荷下的一次風(fēng)壓不能過(guò)低，很多情況下40%額定負(fù)荷或以下的一次風(fēng)量已經(jīng)滿足了鍋爐的過(guò)量空氣需求，再加上送風(fēng)機(jī)的空氣就可能導(dǎo)致氧量過(guò)高，這種情況下的送風(fēng)機(jī)風(fēng)量會(huì)很小。

機(jī)組長(zhǎng)時(shí)間在低負(fù)荷下運(yùn)行時(shí)，條件允許的機(jī)組可考慮將風(fēng)機(jī)單列運(yùn)行[17]，一方面防止單臺(tái)風(fēng)機(jī)流量過(guò)小而發(fā)生失速、喘振、搶風(fēng)等現(xiàn)象，另一方面可降低廠用電率[18]。但是，不建議在升降負(fù)荷過(guò)程中頻繁變換風(fēng)機(jī)的單雙列運(yùn)行方式。

1.3.1 一次風(fēng)機(jī)

當(dāng)機(jī)組采用單臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行方案時(shí)，不論是一次風(fēng)機(jī)雙列或單列運(yùn)行，由于磨煤機(jī)本體和送粉管道阻力較大，導(dǎo)致風(fēng)機(jī)運(yùn)行工況點(diǎn)處于臨界變化的邊緣，容易誘發(fā)喘振，通常在機(jī)組啟動(dòng)的時(shí)候更容易出現(xiàn)單側(cè)風(fēng)機(jī)、單磨運(yùn)行的風(fēng)機(jī)喘振現(xiàn)象[19-20]。風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振的示意如圖2，其中A、B、C、D、E、F、K為風(fēng)機(jī)工作點(diǎn)；QA、QB、QC、QD、QE、QF、QK分別為相應(yīng)點(diǎn)的流量；pA、pB、pC、pD、pE、pF、pK分別為相應(yīng)點(diǎn)的壓力；p、Q分別為壓力和流量；O為坐標(biāo)原點(diǎn)。

圖2 風(fēng)機(jī)喘振示意圖Fig.2 Kicking vibration of fan

喘振是風(fēng)機(jī)和管路的壓力與流量特性耦合而發(fā)生的現(xiàn)象。圖2中，風(fēng)機(jī)負(fù)荷越低，K點(diǎn)就越低，發(fā)生喘振的可能性增大,具體包括以下幾點(diǎn)：

a)若有微小擾動(dòng)使得管路壓力升高(如：磨入口熱風(fēng)擋板開度快速關(guān)閉幅度過(guò)大)，此時(shí)一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度不變，則根據(jù)風(fēng)機(jī)特性曲線，工作點(diǎn)向左移接近K點(diǎn)。

b)當(dāng)管路壓力pA大于風(fēng)機(jī)正向輸送的最大壓力pK時(shí)，工作點(diǎn)即改變至B點(diǎn)(與A點(diǎn)等壓)，風(fēng)機(jī)抵抗管路壓力產(chǎn)生的倒流而做功，管路中的氣體向2個(gè)方向輸送，一方面供給負(fù)荷需要，另一方面倒送給風(fēng)機(jī)，故壓力迅速降低。

c)至C點(diǎn)時(shí)停止倒流，風(fēng)機(jī)增加流量。但是由于風(fēng)機(jī)流量小于管路流量，即QC

1.3.2 送風(fēng)機(jī)

機(jī)組在低負(fù)荷情況下，由于送風(fēng)量降低，分配到單臺(tái)送風(fēng)機(jī)上的風(fēng)量更少，導(dǎo)致單臺(tái)送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度過(guò)小，為保證送風(fēng)機(jī)運(yùn)行安全，通常在熱工控制邏輯中對(duì)送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度具有最小值限制，通常為5%。此時(shí)一旦負(fù)荷波動(dòng)，送風(fēng)機(jī)的運(yùn)行安全性就存在風(fēng)險(xiǎn)。圖3是300 MW亞臨界機(jī)組鍋爐典型的送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度逐步關(guān)小的過(guò)程，當(dāng)負(fù)荷到90 MW時(shí)，單臺(tái)送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度約6%。

送風(fēng)機(jī)單列運(yùn)行方式對(duì)爐內(nèi)燃燒的影響較小，其經(jīng)濟(jì)性高于雙側(cè)送風(fēng)機(jī)運(yùn)行工況，且原有風(fēng)機(jī)振動(dòng)、空預(yù)器漏風(fēng)狀況也有明顯改善[21]，但為進(jìn)一步提高鍋爐運(yùn)行的安全性仍需采取防止溫風(fēng)倒流等安全措施。

圖3 低負(fù)荷下送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度Fig.3 Moving blade opening of second air fan under low load

1.3.3 引風(fēng)機(jī)

軸流式風(fēng)機(jī)的葉片通常呈機(jī)翼流線型，當(dāng)其沖角為零或小于臨界沖角時(shí)，它的阻力主要為表面摩擦力，繞翼型的氣流保持流線形狀；當(dāng)沖角增加到某一臨界值時(shí)，氣流在葉片背部的流動(dòng)就會(huì)遭到破壞，尾部渦流變寬，升力減小，阻力急劇增加，進(jìn)而使葉道阻塞，導(dǎo)致風(fēng)壓急劇降低，這種現(xiàn)象就是失速，如圖4所示。

圖4 風(fēng)機(jī)失速示意圖Fig.4 Stall of fan

本文以某300 MW機(jī)組為研究對(duì)象，當(dāng)負(fù)荷處于100 MW時(shí)，引風(fēng)機(jī)發(fā)生了如圖5所示的B側(cè)失速，A側(cè)搶風(fēng)的現(xiàn)象。

圖5 B引風(fēng)機(jī)失速運(yùn)行參數(shù)Fig.5 Operating parameters of induced draft fan B under stall condition

造成上述引風(fēng)機(jī)單側(cè)失速的主要原因是：在100 MW負(fù)荷下，爐膛煙氣充滿度減小，四角切圓燃燒方式下A/B側(cè)煙氣流量偏差增大；進(jìn)入尾部煙道后，再通過(guò)空預(yù)器時(shí)，各段行程阻力偏差進(jìn)一步加大，煙氣流量低的一側(cè)，其引風(fēng)機(jī)運(yùn)行工況點(diǎn)接近安全邊界線；此時(shí)若該風(fēng)機(jī)的葉片安裝角有局部存在圖4所述的問(wèn)題，則該葉片首先發(fā)生失速，進(jìn)而葉片之間相互影響，最終導(dǎo)致整個(gè)風(fēng)機(jī)失速，主要煙氣量由另一側(cè)風(fēng)機(jī)承擔(dān)。

2 輔機(jī)運(yùn)行安全措施

針對(duì)第2章的問(wèn)題，可優(yōu)先考慮運(yùn)行優(yōu)化方案，若仍難以滿足低負(fù)荷要求，則考慮技術(shù)改造方案。

2.1 磨煤機(jī)

磨煤機(jī)運(yùn)行優(yōu)化方案及技術(shù)改造方案包括：

a)運(yùn)行優(yōu)化方案包括：①進(jìn)一步減少運(yùn)行磨煤機(jī)臺(tái)數(shù)，將3臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行方式調(diào)整為2臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行，并制訂相應(yīng)的安全備用措施；②適當(dāng)降低施加的碾磨壓力，既有利于減少磨煤機(jī)的振動(dòng)，又會(huì)將煤粉細(xì)度適當(dāng)增大；③改變磨煤機(jī)內(nèi)固定式分離器折向擋板開度或旋轉(zhuǎn)式分離器的旋轉(zhuǎn)速度以調(diào)整煤粉特性。

b)技術(shù)改造方案為：若最少投運(yùn)臺(tái)數(shù)為3臺(tái)磨，則需要針對(duì)鍋爐現(xiàn)有煙風(fēng)系統(tǒng)和冷熱一次風(fēng)道系統(tǒng)進(jìn)行分析計(jì)算，以降低冷一次風(fēng)阻力和增大冷一次風(fēng)份額為目的，對(duì)磨煤機(jī)進(jìn)行冷風(fēng)母管增粗或者單臺(tái)磨煤機(jī)冷風(fēng)支管增粗的技改工作，實(shí)現(xiàn)增加冷風(fēng)量和降低單臺(tái)磨出口溫度的目標(biāo)。

2.2 三大風(fēng)機(jī)

在運(yùn)行優(yōu)化的同時(shí)及時(shí)采取以下針對(duì)三大風(fēng)機(jī)的改造措施：

a)煙風(fēng)道整流。低負(fù)荷時(shí)煙風(fēng)道中流體充滿度較小，局部易產(chǎn)生渦流或回流的現(xiàn)象，建議對(duì)煙風(fēng)道中易產(chǎn)生渦流或回流的部位采取整流措施，降低風(fēng)機(jī)產(chǎn)生失速喘振的可能性。

b)風(fēng)機(jī)電機(jī)工頻改變頻。工頻風(fēng)機(jī)采用擋板或葉片角度調(diào)節(jié)方式，節(jié)流阻力較大；而變頻控制的風(fēng)機(jī)電機(jī)電流較低，調(diào)節(jié)平穩(wěn)且范圍較寬泛，動(dòng)態(tài)響應(yīng)性能好。但工頻改變頻的投資較大，投資回報(bào)率較低,同時(shí)要注意變頻改造的可靠性。

c)優(yōu)化風(fēng)機(jī)沿程各系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)減小阻力目標(biāo)。優(yōu)化阻力較大的燃燒系統(tǒng)、制粉系統(tǒng)、空預(yù)器、脫硫系統(tǒng)等系統(tǒng)阻力以降低風(fēng)機(jī)的總阻力，可使風(fēng)機(jī)運(yùn)行點(diǎn)適當(dāng)下移，有效防止風(fēng)機(jī)進(jìn)入失速區(qū)。

d)風(fēng)機(jī)本體改造。低負(fù)荷下建議采取風(fēng)機(jī)壓力不變、改變流量的方案,即更換新的風(fēng)機(jī)葉片和葉輪處機(jī)殼(主體風(fēng)筒)，對(duì)進(jìn)氣箱集流器出口和擴(kuò)散器入口進(jìn)行改制以適應(yīng)新的風(fēng)機(jī)葉輪規(guī)格。

e)加裝風(fēng)機(jī)在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)。在風(fēng)機(jī)風(fēng)道中加裝精密流量測(cè)點(diǎn)，實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)風(fēng)機(jī)運(yùn)行工作點(diǎn)及風(fēng)機(jī)效率，進(jìn)行風(fēng)機(jī)運(yùn)行指導(dǎo)，防止風(fēng)機(jī)進(jìn)入不穩(wěn)定區(qū)，風(fēng)機(jī)在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)如圖6所示。

1—壓力變送器組；2—橡皮管；3—風(fēng)機(jī)入口動(dòng)壓測(cè)量元件；4—熱電偶；5—數(shù)據(jù)采集儀；6—風(fēng)機(jī)入口；7—風(fēng)機(jī)出口靜壓測(cè)量元件；8—風(fēng)機(jī)出口；9—風(fēng)機(jī)入口靜壓測(cè)量元件。

圖6 風(fēng)機(jī)在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)示意圖
Fig.6 On-line monitoring system of fan

該監(jiān)測(cè)系統(tǒng)實(shí)時(shí)采集風(fēng)機(jī)運(yùn)行數(shù)據(jù)，然后全部打包、傳送并進(jìn)行數(shù)據(jù)處理，計(jì)算后將得到的結(jié)果繪制在如圖7所示的風(fēng)機(jī)特性曲線上，實(shí)時(shí)標(biāo)出風(fēng)機(jī)運(yùn)行點(diǎn)、不同運(yùn)行工況下的喘振、失速邊界，達(dá)到對(duì)風(fēng)機(jī)運(yùn)行特性的實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)和提供實(shí)時(shí)預(yù)警的效果。一次風(fēng)機(jī)動(dòng)壓測(cè)量網(wǎng)格點(diǎn)現(xiàn)場(chǎng)安裝如圖8所示。

圖7 2臺(tái)一次風(fēng)機(jī)的實(shí)際運(yùn)行特性曲線Fig.7 Actual operatingcharacteristic curves of two primary fans

圖8 就地一次風(fēng)機(jī)流量一次測(cè)量元件布置圖Fig.8 Layout of primary measuring elements for primary fan in situ

3 結(jié)論

本文針對(duì)現(xiàn)階段鍋爐磨煤機(jī)與三大風(fēng)機(jī)在低負(fù)荷下的運(yùn)行情況進(jìn)行了現(xiàn)狀綜述，提出了先進(jìn)行優(yōu)化運(yùn)行，后進(jìn)行技術(shù)改造的技術(shù)方案，即：

a)由于單臺(tái)磨的給煤量減少，中速磨低負(fù)荷下導(dǎo)致磨分離器出口溫度飆升，建議采取2臺(tái)磨運(yùn)行或增大冷風(fēng)管的技術(shù)改造；鋼球磨在磨低負(fù)荷下運(yùn)行時(shí)煤粉細(xì)度變細(xì)，電耗降低，可以采取對(duì)鋼球級(jí)配優(yōu)化、襯板改造等技術(shù)手段。

b)三大風(fēng)機(jī)可能會(huì)進(jìn)入不穩(wěn)定工作區(qū)，應(yīng)采取運(yùn)行優(yōu)化和相關(guān)的技術(shù)改造。同時(shí)加裝風(fēng)機(jī)在線監(jiān)測(cè)裝置，實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)風(fēng)機(jī)運(yùn)行工作點(diǎn)及風(fēng)機(jī)效率，進(jìn)行風(fēng)機(jī)運(yùn)行指導(dǎo)，及時(shí)防止風(fēng)機(jī)進(jìn)入不穩(wěn)定區(qū)。