郭東劭 秦 輝 胡景彥 郭如強(qiáng) 陳 超
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目前,隨著我國汽車保有量的迅速增加,能源和環(huán)保問題日益突出,節(jié)能減排成為一項(xiàng)非常艱巨的任務(wù)。降低乘用車油耗有多種途徑:減小發(fā)動機(jī)排量、輕量化設(shè)計(jì)以及采用降低油耗的先進(jìn)技術(shù)等。其中,輕量化設(shè)計(jì)是一種相對有效的方法。
在發(fā)動機(jī)工作過程中,爆發(fā)壓力以及往復(fù)慣性力通過曲柄連桿機(jī)構(gòu)作用在主軸承蓋上[1]。為保證發(fā)動機(jī)正常工作,主軸承蓋必須具有足夠的強(qiáng)度和剛度。在保證主軸承蓋疲勞強(qiáng)度的前提下,輕量化設(shè)計(jì)可提高發(fā)動機(jī)的性能以及降低發(fā)動機(jī)油耗。
主軸承蓋有限元分析幾何模型[2]包括:缸體(包含主軸承座1#、2#、5#)、主軸承蓋、主軸承蓋螺栓、主軸瓦、缸蓋和缸蓋連接螺栓等,如圖1 所示。
圖1 有限元分析幾何模型
采用HyperMesh 軟件進(jìn)行有限元分析前處理,網(wǎng)格類型為二階修正四面體單元[3],各個零部件的網(wǎng)格劃分如圖2 所示。
圖2 有限元網(wǎng)格劃分
缸體材料為HT250,主軸承蓋材料為QT400,缸蓋材料為AlSi7Mg,其余均為Steel(鋼),材料屬性見表1。
表1 材料屬性
邊界條件設(shè)置包括接觸關(guān)系、邊界約束和載荷等。邊界約束、螺栓預(yù)緊力[4]和主軸頸集中力分別見圖3、表2 和圖4。主軸承蓋分析主要包括螺栓裝配工況、軸瓦過盈工況和爆發(fā)壓力工況等。
圖3 模型邊界約束
表2 螺栓預(yù)緊力 kN
圖4 曲軸軸頸集中力
通過Abaqus 后處理[5]計(jì)算,得到主軸承蓋在裝配工況(螺栓預(yù)緊力+主軸瓦最大過盈)和動載荷工況(螺栓預(yù)緊力+主軸瓦最大過盈+爆發(fā)壓力)下的強(qiáng)度,分別如圖5 和圖6 所示。從圖5 和圖6 可以看出,最大應(yīng)力為208 MPa,小于QT400 材料的抗拉強(qiáng)度400 MPa,滿足設(shè)計(jì)要求。
圖5 裝配工況應(yīng)力
圖6 動載荷工況應(yīng)力
通過Femfat 軟件進(jìn)行高周疲勞強(qiáng)度分析,結(jié)果如圖7 所示。從圖7 可以看出,安全因子為2.7,大于經(jīng)驗(yàn)值1.1,滿足設(shè)計(jì)要求。
圖7 疲勞強(qiáng)度分析結(jié)果
通過主軸承蓋初始方案的分析結(jié)果可以看出,疲勞安全系數(shù)遠(yuǎn)大于經(jīng)驗(yàn)值,在保證疲勞強(qiáng)度的前提下,可進(jìn)行輕量化設(shè)計(jì)。根據(jù)主軸承蓋受力特點(diǎn),對主軸承蓋初始結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化,經(jīng)過多次優(yōu)化,得到主軸承蓋最優(yōu)方案,具體結(jié)構(gòu)見圖8。
圖8 主軸承蓋優(yōu)化方案
通過Abaqus 后處理計(jì)算,得到主軸承蓋優(yōu)化方案疲勞強(qiáng)度,分別如圖9、圖10 和圖11 所示。
從圖9、圖10 可以看出,最大應(yīng)力為196 MPa,小于QT400 材料的抗拉強(qiáng)度400 MPa,滿足設(shè)計(jì)要求。從圖11 可以看出,最小安全因子為1.2,大于經(jīng)驗(yàn)值1.1,滿足設(shè)計(jì)要求。
圖9 優(yōu)化后裝配工況應(yīng)力
圖10 優(yōu)化后動載荷工況應(yīng)力
圖11 優(yōu)化后疲勞強(qiáng)度
1)主軸承蓋初始方案中,在裝配工況和動載荷工況下,應(yīng)力小于材料的抗拉強(qiáng)度400 MPa,高周疲勞安全因子2.7>1.1,滿足設(shè)計(jì)要求。
2)主軸承蓋優(yōu)化方案中,在裝配工況和動載荷工況下,應(yīng)力小于材料的抗拉強(qiáng)度400 MPa,高周疲勞安全因子1.2>1.1,滿足設(shè)計(jì)要求。
3)在主軸承蓋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)過程中,應(yīng)盡量避免出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象。
4)有限元分析結(jié)果滿足設(shè)計(jì)要求后,建議進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證,以保證零部件的質(zhì)量。