汽車衡安裝誤差對稱重精度的影響分析

賴朝暉 楊曉翔 姚進(jìn)輝 賴征創(chuàng)

摘要：利用準(zhǔn)靜態(tài)分析方法研究偏載對汽車衡稱重精度的影響，偏載越嚴(yán)重，稱重值越小，誤差越大。柱式負(fù)荷傳感器安裝的初始傾斜造成傳感器偏斜承載，由力的平衡關(guān)系求得的各傳感器偏斜角度之和隨荷載移動保持不變。由材料力學(xué)公式計算秤臺隨荷載移動的變形量，表明作用在秤臺上的荷載越大，上壓頭和傳感器偏載越大。秤臺傾斜安裝角度超過臨界角度時，利用靜力學(xué)平衡原理得到傾斜角度越大，彈性體高度越大，球頭半徑越小，偏載越大。通過有限元軟件分析柱式負(fù)荷傳感器安裝標(biāo)高誤差對各傳感器支承點(diǎn)上壓頭轉(zhuǎn)角隨荷載移動的變化過程，結(jié)果表明標(biāo)高差越大，各支承點(diǎn)上壓頭轉(zhuǎn)動角度變化幅度越大，偏載越嚴(yán)重。當(dāng)標(biāo)高差過大時將處于三點(diǎn)支承狀態(tài)，減小秤臺承載剛度，秤臺變形增大。最后，給出可提高秤臺剛度和控制偏載的相關(guān)措施。

關(guān)鍵詞：動態(tài)汽車衡;誤差分析;準(zhǔn)靜態(tài)分析;誤差控制;動態(tài)稱重

中圖分類號：TH823 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號：1674-5124（2019）07-0108-09

收稿日期：2018-06-20;收到修改稿日期：2018-08-01

基金項目：國家重大科學(xué)儀器設(shè)備開發(fā)專項（2011YQ090009）

作者簡介：賴朝暉（1989-），男，福建龍巖市人，碩士研究生，專業(yè)方向為動態(tài)稱重系統(tǒng)的開發(fā)。

通信作者：楊曉翔（1963-），男，內(nèi)蒙古赤峰市人，教授，博士生導(dǎo)師，研究方向為計算力學(xué)及其工程應(yīng)用。

0 引言

軸組式動態(tài)汽車衡因成本較低、稱重精度較高，在高速公路收費(fèi)站的動態(tài)稱重系統(tǒng)中應(yīng)用較廣。軸組式動態(tài)汽車衡由4個柱式負(fù)荷傳感器和其支承秤臺組成[1]。柱式負(fù)荷傳感器放置于稱重秤臺和地基基礎(chǔ)之間，起著承載和稱重的作用[2]。動態(tài)汽車衡在稱量過程中的精度影響因素歷來是研究的熱點(diǎn)問題，包括路面、車輛、信號傳輸與處理等方面，同時提出改善對策[3-5]。馮秀麗等[6]對隨機(jī)路面與汽車動荷載進(jìn)行了理論分析與計算機(jī)仿真，研究了路面不平度、汽車行駛速度對動態(tài)稱重結(jié)果的影響，為進(jìn)一步提高汽車衡動態(tài)稱重的精度提供了理論依據(jù)。李斌[7]研究了速度與加速度對動態(tài)稱重系統(tǒng)的影響，將汽車振動模型進(jìn)行簡化，在給定路況下不同速度的動荷載進(jìn)行仿真，得到不同速度和加速度對稱重精度影響的一般規(guī)律。李瑩[8]分析了動態(tài)汽車衡稱重存在的技術(shù)問題、組成部分及工作原理，歸納了幾類誤差影響機(jī)制，并對動態(tài)汽車衡的檢定方法提出了相關(guān)建議。

在汽車衡安裝施工過程中，由于各種原因，不可避免地存在著各種誤差，如柱式負(fù)荷傳感器安裝的初始傾斜，秤臺受載變形影響，秤臺傾斜安裝及柱式負(fù)荷傳感器安裝的標(biāo)高誤差等。這些安裝施工誤差將導(dǎo)致柱式負(fù)荷傳感器產(chǎn)生擺動，承載壓頭產(chǎn)生傾斜，重力作用線不再沿柱式負(fù)荷傳感器的軸線方向，從而影響柱式負(fù)荷傳感器的工作特性和稱重精度。在柱式負(fù)荷傳感器受偏載誤差分析方面，陳俊翔等[9]對偏離軸線的荷載產(chǎn)生附加彎矩和側(cè)向力等寄生分量進(jìn)行了實(shí)驗研究，得出附加彎矩是傳感器方位誤差產(chǎn)生的重要原因。Peters M等[10-11]在做了大量的比對試驗后發(fā)現(xiàn)，力的非軸向分量及附加彎矩是造成方位誤差的直接原因。

本文以由擺動支承柱式負(fù)荷傳感器支承的軸組式動態(tài)汽車衡為研究對象，在動態(tài)稱重條件下，將稱重系統(tǒng)的稱重過程視為準(zhǔn)靜態(tài)過程，分別對各安裝施工誤差產(chǎn)生原因和其稱重過程進(jìn)行受力分析，得出其對柱式負(fù)荷傳感器稱重準(zhǔn)確度的影響大小和主要影響因素，為動態(tài)汽車衡的誤差分析和維護(hù)保養(yǎng)提供理論依據(jù)，并給出了相關(guān)的控制措施以提高稱重穩(wěn)定性和準(zhǔn)確度。

1 柱式負(fù)荷傳感器擺動支承誤差分析

擺動支承柱式負(fù)荷傳感器由中間部位的應(yīng)變彈性體和上下壓頭組成。取C16A C3型20t圓柱式雙球面彈性體的柱式負(fù)荷傳感器為承載器，這種裝置能夠自動定心承力傳力，并起到限位的作用，其結(jié)構(gòu)受載簡圖如圖1所示[12]。

設(shè)傳感器逆時針轉(zhuǎn)角為a2，處于穩(wěn)定平衡的擺動支承狀態(tài)時，傳感器在與上壓頭的接觸點(diǎn)所受的外力F_N可分解為沿應(yīng)變彈性體軸線的軸向力F_n和切向力F_τ[13]，分別為

F_n=F_Ncos（α₁+α₂+α₃）

F_τ=F_Nsin（α₁+α₂+α₃）（2）式中：α₁——士壓頭傾角，rad;

α₂——傳感器應(yīng)變彈性體軸線傾角，rad;

α₃——外力方向與上壓頭軸線的夾角，rad。

根據(jù)拉壓彈性元件的全橋接法，理論上傳感器的輸出應(yīng)變值只跟沿著彈性體軸線應(yīng)變方向的軸向力大小有關(guān)，而與切向力和切向力所產(chǎn)生的附加彎矩?zé)o關(guān)[14]。測量的相對誤差為

2 安裝施工誤差影響分析

2.1 柱式負(fù)荷傳感器傾斜安裝對稱重的影響

選取四點(diǎn)支承的軸組式動態(tài)汽車衡為研究對象，當(dāng)支承的各傳感器發(fā)生不同方向的轉(zhuǎn)角時，秤臺對傳感器有水平方向的摩擦力，如圖2所示。傳感器應(yīng)變彈性體在上下壓頭間純滾動，以彈性體不偏轉(zhuǎn)時的接觸點(diǎn)為參考點(diǎn)，當(dāng)彈性體偏轉(zhuǎn)α₂₁角度時，上壓頭的水平位移為

S₂₁=2Rα₂₁-（2R-h）sinα₂₁（4）式中：h——傳感器應(yīng)變彈性體沿軸線的高度，mm;

α₂₁——傳感器應(yīng)變彈性體軸線的安裝傾角，rad;

R——球頭半徑，mm。

同時，有幾何關(guān)系式[14]

OH=（2R-h）sinα₂₁（5）

HK=2R-（2R-h）cosα₂₁（6）

設(shè)左側(cè)兩個傳感器安裝傾角相等，右側(cè)兩個傳感器也相等。當(dāng)彈性體偏角較小時，滾動摩阻小于最大滾動摩阻力偶，秤臺不產(chǎn)生平動，因而秤臺對彈性體的摩擦力為零。當(dāng)彈性體傾角大于臨界角度時，秤臺在回復(fù)力作用下有平動的運(yùn)動趨勢，秤臺對彈性體產(chǎn)生摩擦力。設(shè)施加荷載前，轉(zhuǎn)角分別為α₀₁和α₀₂，施加荷載后狀態(tài)如圖2所示。

以圖中所示受力方向為正方向，由彈性體對支承點(diǎn)O的力矩平衡關(guān)系，有其中，M_fl=δ₀F_N1，W_f2=δ₀F_N2，δ₀為彈性體與上下壓頭間的滾阻系數(shù)。F_N1=0.25Mg+0.5F（l-a）/l，F(xiàn)_N2=0.25Mg+0.5Fall，小角度時，cos α₂₁=cos α₂₂≈1。彈性體偏轉(zhuǎn)引起左、右上壓頭的水平位移大小相等，有

S₂₁-S₀₁=-（S₂₂-S₀₂）（10）其中，S₀₁和S₀₂為初始安裝時傳感器偏轉(zhuǎn)引起參考點(diǎn)的水平位移。

當(dāng)初始安裝傾角滿足（R-0.5h）sinα₀₁≤δ₀，（R-0.5h）sinα₀₂≤δ₀時，彈性體所受力矩不足以克服滾動摩阻力偶，秤臺不產(chǎn)生摩擦力。

當(dāng)一側(cè)傳感器傾角大于臨界角度時，彈性體有滾動趨勢，秤臺產(chǎn)生水平摩擦力，兩側(cè)彈性體的滾動摩阻力偶大小和方向取決于滾動趨勢。設(shè)右側(cè)彈性體傾角滿足（R-0.5h）sinα₀₂>δ0，持續(xù)增加荷載，使兩側(cè)彈性體滾動摩阻均達(dá)到最大滾動摩阻力偶，當(dāng)所受力矩大于最大滾動摩阻力偶時，彈性體將向左轉(zhuǎn)動，直到形成新的平衡狀態(tài)，此時兩側(cè)彈性體的滾動摩阻等于最大滾動摩阻力偶，由式（7）～式（9）得

根據(jù)式（10），有

聯(lián)立式（12）、（13）可得擺動后的傾角α₂₁，α₂₂。

當(dāng)初始安裝傾角滿足（R-0.5h）sinα₀₁>δ₀，（R-0.5h）sinα₀₂>60時，秤臺對彈性體始終有摩擦力，通過對圖2左右兩側(cè)彈性體單獨(dú)計算其合力矩，合力矩大的一側(cè)有使系統(tǒng)往該側(cè)正方向轉(zhuǎn)動的趨勢。當(dāng)兩側(cè)彈性體在一個方向上所受力矩都大于最大滾動摩阻力偶時，若彈性體均往左滾動時，計算過程同式（11）～式（13）。

取表1所示參數(shù)，按照以上推論，可以求得秤體產(chǎn)生摩擦力的臨界角度為9.1×10^-4rad。在安裝時存在初始傾角的情形下，左、右兩側(cè)傳感器彈性體的轉(zhuǎn)角α₂₁、α₂₂變化情況，如圖3所示。

由圖中曲線可知，彈性體轉(zhuǎn)角與其受載前各自的傾角無關(guān)，而與其傾角之和的大小有關(guān)，在受載過程中，傾角之和保持不變。在傳感器彈性體產(chǎn)生上述轉(zhuǎn)角時，由式（3）可得各傳感器稱重結(jié)果的相對誤差大小。受載結(jié)束后，彈性體傾角不會恢復(fù)受載前的狀態(tài)，并影響后續(xù)的稱重。此外，摩擦力的存在也減小了稱重數(shù)值。

2.2 秤臺受載變形對稱重的影響

秤臺剛度較小，而外載較大時，秤臺將產(chǎn)生過大的變形，這種變形使支承點(diǎn)的彈性體發(fā)生角位移，影響稱重準(zhǔn)確度，如圖4所示。當(dāng)秤臺施加荷載時，由于秤臺變形，兩側(cè)彈性體接觸點(diǎn)之間的距離發(fā)生變化，兩側(cè)彈性體將向相反的方向偏轉(zhuǎn)。轉(zhuǎn)動達(dá)到平衡時，彈性體接觸點(diǎn)達(dá)到最大滾動摩阻力偶，如圖5所示。根據(jù)秤臺受載變形過程可知，當(dāng)0

同理，由彈性體對支點(diǎn)O的力矩平衡關(guān)系，有

F₁[（2R-h）sinα₂₁+Rsinα₁₁]-2M_f1-F_S1h=0（14）

F₂[（2R-h）sinα₂₂+Rsinα₁₂]-2M_f2-F_S2h=0（15）

秤臺中性層變形曲線近似為直線，原支承點(diǎn)截面中性軸位置水平距離縮小S₁+S₂，根據(jù)初始接觸點(diǎn)的位移關(guān)系，得到補(bǔ)充方程

2R（α₂₁+α₂₂）-（2R-h）（sinα₂₁+sinα₂₂）=（h₂+h₃）tsinα₁₁+sinα₁₂）-（S₁+S₂）

由式（9）、式（14）～（16）可求得彈性體角度與荷載大小和位置間的關(guān)系。

將秤臺視為兩邊支承的簡支梁[15]，忽略秤臺的初始變形和彈性體的滾動摩阻力偶，由材料力學(xué)公式有

θ=arcsinδ/x（21）

S1=x（1-cosθ）（22）

S2=（l-x）（1-cosθ）（23）式中：δ——秤臺的最大撓度，mm;

EI——秤臺梁的彎曲剛度，N·mm²;

l——秤臺支承長度，mm;

a——荷載至左端支承點(diǎn)水平距離，mm;

x——δ所在位置至左端支承點(diǎn)水平距離，mm;

S₁——左側(cè)支承點(diǎn)截面處中性層的水位移，mm;

S₂——右側(cè)支承點(diǎn)截面處中勝層的水平位移，mm。

為研究秤體變形對稱重精度的具體影響，選取如表2所示的軸組式動態(tài)汽車衡模型參數(shù)，得到單軸載在秤臺上移動時，不同位置處左側(cè)上壓頭傾角和應(yīng)變彈性體傾角的變化情況，如圖6和圖7所示。從圖6可以看出，荷載開始遠(yuǎn)離支承端時，上壓頭傾角增大，臨近中點(diǎn)時緩慢減小，過中點(diǎn)后迅速減小至零。從圖7可以看出，荷載開始遠(yuǎn)離支承端時，支承端的彈性體先向右側(cè)偏轉(zhuǎn)很小的角度，然后再往左側(cè)偏轉(zhuǎn)，其極值點(diǎn)在過中點(diǎn)的另一側(cè)，然后減小至零。同時荷載越大，上壓頭傾角和傳感器彈性體向外的轉(zhuǎn)角也越大。由材料力學(xué)公式可知，秤臺剛度和支承點(diǎn)離中性軸的豎向距離影響彈性體轉(zhuǎn)動的轉(zhuǎn)向和大小。在傳感器彈性體產(chǎn)生上述轉(zhuǎn)角時，由式（3）可得各傳感器稱重結(jié)果的相對誤差大小。此外，摩擦力的存在也減小了稱重數(shù)值。

2.3 秤臺傾斜安裝對稱重的影響

早期高速公路收費(fèi)站的計重系統(tǒng)多為軸重式動態(tài)汽車衡，軸組式動態(tài)汽車衡因精度高、造價較低，最近幾年得到推廣。因此，高速公路收費(fèi)站的稱重系統(tǒng)多由軸重衡改裝為軸組式動態(tài)汽車衡。為順應(yīng)地形，排出雨水的考慮，秤臺安裝時采用傾斜安裝的形式，如圖8所示。

在秤臺傾斜安裝的情形下，秤臺對柱式負(fù)荷傳感器的重力將偏離應(yīng)變彈性體軸線方向。因應(yīng)變彈性體與上、下壓頭間存在滾動摩阻，應(yīng)變彈性體將隨著秤臺傾斜角度的增大由靜止?fàn)顟B(tài)變?yōu)闈L動狀態(tài)，如圖9所示。

取一個柱式負(fù)荷傳感器為研究對象，受秤臺1/4重力的作用。當(dāng)傾斜角度較小時，傳感器彈性體不發(fā)生擺動，設(shè)臨界角為θ₁，滾動摩阻系數(shù)δ₀=0.05mm，由彈性體擺動支承平衡，有

得臨界角

豎向重力的力矩大于最大滾動摩阻時，彈性體發(fā)生擺動，設(shè)平衡時，擺動角度為α，由力矩平衡關(guān)系，有

得擺動角度與斜坡坡度間的關(guān)系式

當(dāng)秤臺傾斜角度超過臨界角時，秤臺對傳感器重力的力矩超過彈性體最大滾動摩阻，彈性體產(chǎn)生傾角，應(yīng)變彈性體傾斜角度與秤臺傾斜角度的關(guān)系如圖10所示。從圖中可知，二者近似成線性關(guān)系，在相同秤臺傾斜角度下，彈性體高度越大，球頭半徑越小，彈性體傾斜角度越大。在傳感器彈性體產(chǎn)生上述轉(zhuǎn)角時，由式（3）可得傳感器稱重結(jié)果的相對誤差大小。

2.4 柱式負(fù)荷傳感器安裝標(biāo)高差對稱重的影響

由于基礎(chǔ)施工預(yù)埋鋼墊板存在標(biāo)高誤差，后期基礎(chǔ)沉降，及秤臺受載后不可恢復(fù)的變形等影響，導(dǎo)致秤臺的4個支承點(diǎn)標(biāo)高不一致，影響稱重準(zhǔn)確度。秤體在空間中有6個自由度，如圖11（a）所示，秤臺可由任3個柱式負(fù)荷傳感器支承。設(shè)支承點(diǎn)4標(biāo)高差為δ₄，秤臺重心在支承點(diǎn)2一側(cè)，支承點(diǎn)1限制3個平動自由度，支承點(diǎn)3限制2個轉(zhuǎn)動自由度，另外，支承點(diǎn)2限制1個轉(zhuǎn)動自由度，是單側(cè)約束，不計柱式負(fù)荷傳感器的彈性變形，約束條件為

當(dāng)y₂=0，δ₄+y₄>0時，此時秤臺由三點(diǎn)支承，由平衡方程

F₁+F₂+F₃=F_G

F_Gb=F₂c

F₃l₂-F_Gz=0

得各支承點(diǎn)的支承反力為

且有

當(dāng)y₂=0，δ₄+y₄=0時，秤臺由四點(diǎn)支承，如圖11（b）所示，可視為一次超靜定結(jié)構(gòu)，由平衡方程

F₁+F₂+F₃+F₄-F_G=0

（F₃+F₄）l₂-F_Gz=0（32）

（F₂+F₃）l₁-F_Gd=0

協(xié)調(diào)方程

δ₄+y₄=0（33）

可求得各支承點(diǎn)支承反力的大小。

當(dāng)y₂>0，δ₄+y₄>0時，秤體將繞φ軸旋轉(zhuǎn)，直到由傳感器4施加單側(cè)約束，外載F_G近似在秤臺中心，轉(zhuǎn)動過程很短暫，不計慣性力，這時，各傳感器受力為

F₂=F₄=0

F₁=F₂=1/2FG（34）

F₁=F₃=1/2F_G

當(dāng)y₂>0，δ₄+y₄=0時，傳感器4限制轉(zhuǎn)動自由度，同理為單側(cè)約束，受力狀態(tài)與y₂=0，δ₄+y₄>0時的情形相同，為三點(diǎn)支承。

因傳感器承載點(diǎn)的高差，會導(dǎo)致秤臺受載變形的增大，尤其是三點(diǎn)支承的狀態(tài)，降低了秤臺承載剛度，秤臺變形程度高于四點(diǎn)支承狀態(tài)。秤臺變形過大，傳感器受載波動較大，將影響傳感器垂直受力特性和數(shù)據(jù)輸出的穩(wěn)定性，影響測量精度。

考慮U形梁結(jié)構(gòu)秤體，采用有限元軟件分析秤體4個支承點(diǎn)在稱重過程中稱重準(zhǔn)確度受支承點(diǎn)標(biāo)高差的影響。取兩輪單軸荷載為秤臺所受外載，分析前軸駛過秤臺中間U形梁段的過程中，各傳感器支承點(diǎn)在支承點(diǎn)4存在標(biāo)高誤差δ₄下的支承反力的變化情況。設(shè)單軸載F_G=50kN，兩輪接地面積A=430cm²，則接地壓力P=1.08MPa。取U形梁一端為荷載位置起始點(diǎn)，分析不同支承點(diǎn)標(biāo)高差下，各支承點(diǎn)上壓頭縱向傾角隨軸載在不同位置的變化過程，如圖12所示。圖12（d）可以看出，全程3點(diǎn)支承和全程由3點(diǎn)過渡到4點(diǎn)支承兩種情形間的臨界標(biāo)高差約為δ₄=3.8mm。

從圖12（b）、圖12（c）可知，支承點(diǎn)2和4在受載階段上壓頭傾角差異不大，支承點(diǎn)1的上壓頭傾角隨標(biāo)高差的增加而增大，支承點(diǎn)3的上壓頭傾角在受載的前半程隨標(biāo)高差的增大而增大，而在處于三點(diǎn)支承狀態(tài)的后半程階段，傾角迅速減小，但此時應(yīng)考慮標(biāo)高差造成傳感器3和4上壓頭橫向承載面的傾斜，傾斜角度為

由此可見，支承點(diǎn)3的上壓頭傾角在3點(diǎn)支承狀態(tài)的后半程階段的減小并不能降低稱重誤差，因秤臺在支承點(diǎn)3和4的橫向傾斜反而使誤差隨標(biāo)高差的增加而增大。在傳感器彈性體產(chǎn)生上述轉(zhuǎn)角時，由式（3）可得各傳感器稱重結(jié)果的相對誤差大小。

3 安裝施工誤差控制措施

3.1 傳感器安裝施工誤差控制

柱式負(fù)荷傳感器在秤臺受載后，會產(chǎn)生傾斜，致使重力偏移應(yīng)變彈性體軸線，導(dǎo)致測量出現(xiàn)誤差，應(yīng)加強(qiáng)檢測，控制彈性體初始傾斜量。對于彈性體隨秤臺變形發(fā)生轉(zhuǎn)動的情況，根據(jù)實(shí)際經(jīng)驗，型號為C16A C3的柱式負(fù)荷傳感器操作手冊給出了如下措施：當(dāng)負(fù)荷傳感器偏斜較大時，可以在傳感器上、下壓頭塞入墊片來調(diào)節(jié)應(yīng)變彈性體的偏斜量，如圖13（a）所示，或者如圖13（b）在初始安裝負(fù)荷傳感器時，可以讓應(yīng)變彈性體稍微內(nèi)傾以抵消秤臺的彎曲變形對上壓頭外推位移影響，也可以將上壓頭頂部安裝在中性層位置以消除此影響，如圖13（c）所示。

3.2 秤臺安裝施工誤差控制

為控制秤臺受載彎曲變形對柱式負(fù)荷傳感器稱重精度的影響，應(yīng)適當(dāng)提高秤臺的彎曲剛度，如對秤臺表面預(yù)拱，用鋼結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力處理法提高秤臺的剛度等[16]。同時，應(yīng)控制秤臺安裝的傾斜角度，或在壓頭與秤臺連接處塞入墊片使壓頭處于水平狀態(tài)，避免彈性體在偏斜受載下發(fā)生傾斜。

3.3 柱式負(fù)荷傳感器支承點(diǎn)標(biāo)高誤差控制

施工時，加強(qiáng)地基處理以減少地基沉降，同時應(yīng)嚴(yán)格控制柱式負(fù)荷傳感器放置處預(yù)埋鋼板的標(biāo)高誤差，保證秤臺各支承點(diǎn)盡可能處于同一標(biāo)高處。日常維護(hù)保養(yǎng)時，應(yīng)觀察測量各支承點(diǎn)的標(biāo)高差，當(dāng)超出一定范圍時，可在傳感器底座塞入墊片來調(diào)整支承點(diǎn)的標(biāo)高，減小稱重誤差。

4 結(jié)束語

軸組式動態(tài)汽車衡的稱重精度研究以往比較側(cè)重于從秤臺本身、車輛、路面和稱重數(shù)據(jù)處理方面進(jìn)行分析，而對安裝施工因素的研究較少。本文研究了安裝施工誤差對測量準(zhǔn)確度的影響，并提出了相應(yīng)的處理措施。得出的主要結(jié)論和措施有：

1）軸組式動態(tài)汽車衡測量精度的影響因素是應(yīng)變彈性體的傾角、上壓頭的傾角，反映為被測荷載沿彈性體軸線的力分量為測量輸出量。

2）影響應(yīng)變彈性體傾斜的因素有應(yīng)變彈性體初始安裝的傾角，上壓頭水平位移帶動應(yīng)變彈性體的滾動而產(chǎn)生傾斜。應(yīng)在日常維護(hù)時加以檢查及時調(diào)整應(yīng)變彈性體傾斜，也可以將彈性體稍微內(nèi)傾以抵消上壓頭的帶動作用。

3）秤臺彎曲變形使上壓頭產(chǎn)生轉(zhuǎn)角和位移，導(dǎo)致荷載作用方向改變和應(yīng)變彈性體的滾動傾斜，可以加強(qiáng)秤臺彎曲剛度或在上下壓頭塞入墊片抵消端部截面傾角的影響，也可以將上壓頭頂部安裝在中性層上以消除此影響。

4）秤臺各支承點(diǎn)存在標(biāo)高差時，將增大支承點(diǎn)的縱向轉(zhuǎn)動角度，使稱重誤差增大。在標(biāo)高差過大時，稱重過程全程處于三點(diǎn)支承狀態(tài)，秤臺彎曲剛度小，同時秤臺的翻轉(zhuǎn)將加劇稱重系統(tǒng)的不穩(wěn)定性。應(yīng)加強(qiáng)地基處理減少沉降或塞入墊片調(diào)整標(biāo)高的方式控制各支承點(diǎn)的標(biāo)高差。

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（編輯：商丹丹）