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    重力熱管幾何結(jié)構(gòu)優(yōu)化的數(shù)值研究

    2019-11-07 00:58:26張懷潔
    關(guān)鍵詞:段長度熱阻熱管

    張懷潔,張 偉

    (天津城建大學(xué)能源與安全工程學(xué)院,天津300384)

    兩相閉式熱虹吸管(重力熱管)本身具有許多突出的優(yōu)點(diǎn),如結(jié)構(gòu)緊湊、壓降小、露點(diǎn)腐蝕可控、不會(huì)因一端故障而導(dǎo)致兩種熱交換流體混合等.重力熱管不僅能提高設(shè)備的換熱效率,而且能使設(shè)備的運(yùn)行環(huán)境更加穩(wěn)定可靠.熱管蒸發(fā)段、冷凝段的結(jié)構(gòu)和位置可以變化,因而適用于各式各樣的場合和環(huán)境[1].其應(yīng)用領(lǐng)域范圍非常廣泛,包括換熱器[2]、太陽能系統(tǒng)[3]等方面.

    國內(nèi)外科研工作者在重力熱管的數(shù)值模擬研究方面取得了很多重要的研究成果.楊政等人[4]利用VOF模型對重力熱管進(jìn)行研究,并分析管內(nèi)工質(zhì)運(yùn)動(dòng)規(guī)律.Xu 等人[5]研究發(fā)現(xiàn),隨著傾角的增大,熱阻在降低,隨著輸入熱功率的增大,熱阻也會(huì)降低,熱阻的降低對提升熱管熱效率具有重要意義.Anand[6]運(yùn)用模擬與實(shí)驗(yàn)結(jié)合的方法,研發(fā)了一種用于電子設(shè)備溫度控制的復(fù)合軸向通道芯鋁乙烷熱管.Gedik[7]和Huminic[8]研究了熱管在不同傾斜角度情況下的熱性能,發(fā)現(xiàn)熱性能在傾角為90°時(shí)達(dá)到最佳狀態(tài).

    由于目前對重力熱管的熱性能優(yōu)化與對比研究大部分都集中在充液率、熱輸入量、傾角等方面,對熱管重要管段長度的變化,以及相互之間的比例關(guān)系對熱管換熱性能以及流體流動(dòng)的影響研究并不全面,對熱管啟動(dòng)運(yùn)行過程中各個(gè)重要的時(shí)間點(diǎn)以及壁面溫度隨時(shí)間的變化并無太多關(guān)注.因此,本文分別著重研究了熱管各個(gè)管段之間的長度比例關(guān)系對重力熱管傳熱性能和流動(dòng)性能的影響.

    1 物理模型及計(jì)算網(wǎng)格

    圖1 為熱管計(jì)算模型及網(wǎng)格示意圖.本文建立的物理模型中蒸發(fā)段和冷凝段長度均為100 mm;絕熱段長度50 mm;熱管外部結(jié)構(gòu)的直徑為9.52 mm,內(nèi)部管徑為8.32 mm,壁厚為0.6 mm.采用ICEM 完成模型網(wǎng)格的劃分.模型計(jì)算區(qū)域的總網(wǎng)格數(shù)為83 200.使用邊界層加密將邊界層網(wǎng)格層數(shù)設(shè)為8 層,第1 層網(wǎng)格的大小和遞增因子分別為0.035 mm 和1.20.

    圖1 熱管計(jì)算模型及網(wǎng)格示意圖

    2 數(shù)學(xué)模型與邊界條件

    2.1 多相流模型

    FLUENT 中有3 種多相流模型:Eulerian 模型(歐拉模型)、Mixture 模型(混合物模型)、VOF 模型(流體體積模型).本文設(shè)置VOF 模型進(jìn)行多相模擬計(jì)算.

    2.2 蒸發(fā)冷凝模型

    為了對熱管內(nèi)的蒸發(fā)冷凝現(xiàn)象進(jìn)行建模,根據(jù)Schepper 等人[9]描述的關(guān)于蒸發(fā)冷凝過程,需要其有關(guān)的質(zhì)量和能量源方程與兩個(gè)條件,一個(gè)是蒸發(fā)條件,另一個(gè)是冷凝條件,如下

    蒸發(fā)條件

    液相

    汽相

    冷凝條件

    汽相

    液相

    式中:Tmix為混合溫度;Tsat為飽和溫度;SαM為傳質(zhì)量;Sq為能量原相;hfg為潛熱;αv和αl分別為汽相和液相的體積分?jǐn)?shù);ρv和ρl分別為汽相和液相的密度.

    2.3 邊界條件及求解

    本文選用瞬態(tài)計(jì)算模型,時(shí)間步長取0.000 1 s.重力加速度取值為-9.8 m/s.熱管內(nèi)工質(zhì)為純水,初始壓力設(shè)為4 000 Pa,計(jì)算區(qū)域溫度設(shè)為飽和溫度308 K.采用SIMPLE 壓力-速度耦合算法.通過加載自定義函數(shù)(UDF),完成蒸發(fā)冷凝模型的設(shè)置,其中水蒸氣設(shè)置為首相,水設(shè)置為次相.

    3 數(shù)值模擬結(jié)果與討論

    3.1 數(shù)值算法可靠性驗(yàn)證

    通過數(shù)值模擬得出熱管蒸發(fā)段、絕熱段、冷凝段的管壁的平均溫度與實(shí)驗(yàn)所測得的相應(yīng)管壁平均溫度進(jìn)行比較,相對誤差分別為3.27%,1.32%及7.16%(見表1),證明了本文數(shù)學(xué)模擬計(jì)算方法的可靠性.

    表1 管壁平均溫度的實(shí)測值與模擬值

    3.2 熱管內(nèi)汽液兩相分析

    圖2 為0~9 s 時(shí)熱管內(nèi)部的汽液兩相變化云圖.模擬初始溫度為308 K,0.5~1 s 時(shí),隨著熱量持續(xù)輸入,熱管蒸發(fā)段內(nèi)壁面上附著有氣泡,隨后氣泡生長并脫離壁面在液池內(nèi)自由運(yùn)動(dòng),形成彈狀流.2.5~3.5 s時(shí),熱管蒸發(fā)段液池內(nèi)部氣泡逐漸增大,形成泡狀流.4~5 s 時(shí),由于氣泡運(yùn)動(dòng)越來越劇烈,蒸發(fā)段液池內(nèi)此時(shí)同時(shí)含有泡狀流與塊狀流兩種流態(tài).5~8 s 時(shí),熱管蒸發(fā)段液池內(nèi)部同時(shí)含有3 種流態(tài),分別為泡狀流、塊狀流和環(huán)狀流,且觀察到熱管冷凝段內(nèi)壁上有冷凝液滴出現(xiàn).

    圖2 熱管內(nèi)汽液分布隨時(shí)間的變化

    3.3 不同特征管段長度對熱管傳熱性能的影響

    熱管熱阻作為評價(jià)熱管的傳熱性能的指標(biāo)之一,其計(jì)算方法如下

    圖3 為不同管段長度下蒸發(fā)段壁面溫度.如圖3a所示,蒸發(fā)段長度保持100 mm 不變,絕熱段長度為50 mm 時(shí),即絕熱段長度與蒸發(fā)段長度之比為0.5,啟動(dòng)時(shí)間為15 s,即此時(shí)有冷凝液回流至蒸發(fā)段,隨著冷凝液體流回蒸發(fā)段液池使得蒸發(fā)段壁面溫度不在隨著熱量輸入持續(xù)上升.蒸發(fā)段平均壁面溫度在15 s后,以330 K 為中間值上下波動(dòng),不再持續(xù)升高,進(jìn)入熱管穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài).其他絕熱段長度的蒸發(fā)段壁面溫度持續(xù)上升,達(dá)到熱管穩(wěn)定運(yùn)行所需時(shí)間遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于絕熱段長度為50 mm 時(shí)的運(yùn)行狀況.

    由圖3b 可知,蒸發(fā)段長度保持100 mm 不變,絕熱段為50 mm 不變,當(dāng)冷凝段長度為80 mm 時(shí),即冷凝段長度與蒸發(fā)段長度之比為0.8,啟動(dòng)時(shí)間為17 s,在20 s 時(shí)最先進(jìn)入穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài).與其他4 種冷凝段長度情況相比,冷凝段長度為80 mm 時(shí)蒸發(fā)段壁面溫度波動(dòng)范圍最小,熱管溫度在328 K 左右穩(wěn)定.

    圖3 不同管段長度下蒸發(fā)段壁面溫度

    圖4 為不同特征管段長度下的熱管熱阻.由圖4可知,當(dāng)絕熱段長度與蒸發(fā)段長度之比為0.5 時(shí),熱阻值最小,為1.2 K/W.冷凝段長度與蒸發(fā)段長度之比為0.8 時(shí),熱阻值最小,為1.17 K/W.主要原因是隨著熱管特征管段長度的變化,熱管內(nèi)部液膜黏性力對蒸汽阻塞流動(dòng)的作用也發(fā)生變化,影響熱管內(nèi)部介質(zhì)的流動(dòng),進(jìn)而影響整個(gè)熱管的換熱性能.

    圖4 不同特征管段長度下的熱管熱阻

    3.4 不同特征管段長度對熱管流動(dòng)性能的影響

    圖5 為熱管內(nèi)軸向速度分布圖.其中藍(lán)色部分代表速度方向向下,顏色越深代表此處管內(nèi)渦流運(yùn)動(dòng)越劇烈.每根熱管內(nèi)部軸向速度最大值都出現(xiàn)在絕熱段部分.大部分熱管渦流現(xiàn)象出現(xiàn)在熱管冷凝段的內(nèi)壁面.由上文可知,當(dāng)絕熱段長度與蒸發(fā)段長度比為0.5以及冷凝段長度與蒸發(fā)段長度比為0.8 兩種情況下熱管熱性能最佳.由圖5 可以看出,在這兩種情況下管內(nèi)渦流現(xiàn)象最弱.

    4 結(jié) 論

    本文通過VOF 模型及加載蒸發(fā)冷凝相變的自定義函數(shù)(UDF)對二維熱管模型進(jìn)行模擬計(jì)算,得出以下結(jié)論:

    (1)絕熱段長度為50 mm 時(shí),熱管啟動(dòng)時(shí)間最短,達(dá)到穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)所需時(shí)間最短,且熱管熱阻值最小.即當(dāng)絕熱段長度與蒸發(fā)段長度比為0.5 時(shí),熱管相應(yīng)的傳熱性能最佳.

    (2)冷凝段長度為80 mm 時(shí),熱管啟動(dòng)時(shí)間不是最短,但達(dá)到穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)所需時(shí)間最短,且熱管熱阻值最小.即當(dāng)冷凝段長度與蒸發(fā)段長度比為0.8 時(shí),熱管相應(yīng)的傳熱性能最佳.

    (3)本文研究的熱管結(jié)構(gòu)最佳尺寸值為蒸發(fā)段長度為100 mm,絕熱段長度為50 mm,冷凝段長度為80 mm.蒸發(fā)段、絕熱段、冷凝段長度比例為10 ∶5 ∶8時(shí),熱管內(nèi)部工質(zhì)流動(dòng)狀態(tài)與熱管換熱性能最好.

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