耐高壓燃油箱的安全性能研究

何雍奧

(中國(guó)汽車技術(shù)研究中心有限公司,天津 300300)

0 前言

隨著汽車保有量的逐年增加,全球面臨著非可再生能源逐漸枯竭以及環(huán)境惡化的問題,能源與環(huán)境是實(shí)現(xiàn)可持續(xù)發(fā)展必須考慮的問題。目前,各國(guó)政府均在大力推進(jìn)新能源汽車的發(fā)展以便降低汽車綜合油耗及污染物排放量,我國(guó)也在“十二五”規(guī)劃中將新能源汽車產(chǎn)業(yè)列為七大戰(zhàn)略性新興產(chǎn)業(yè)之一?，F(xiàn)階段新能源汽車主要包括混合動(dòng)力汽車、純電動(dòng)汽車以及燃料電池汽車等,其中混合動(dòng)力汽車由于技術(shù)成熟度高以及對(duì)配套設(shè)施的依賴度低已經(jīng)成為各汽車廠商優(yōu)先發(fā)展的項(xiàng)目。其中,插電式混合動(dòng)力,由于其具有更低的綜合油耗、更靈活的驅(qū)動(dòng)模式被廣泛應(yīng)用。

混合動(dòng)力汽車的動(dòng)力系統(tǒng)是由內(nèi)燃機(jī)和電池結(jié)合使用。使用電池時(shí)油泵停止工作,汽油發(fā)揮作用,這使燃油箱內(nèi)部產(chǎn)生的蒸汽壓力遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于傳統(tǒng)汽車燃油箱的工作壓力。傳統(tǒng)汽車燃油的內(nèi)部壓力一般在6～10 k Pa,而混合動(dòng)力汽車燃油箱內(nèi)部壓力則在35～45 k Pa,因而混合動(dòng)力汽車所裝配的耐高壓油箱具有比傳統(tǒng)汽車燃油箱更高的剛性需求?；旌蟿?dòng)力汽車的動(dòng)力布置系統(tǒng)如圖1所示。

傳統(tǒng)燃油箱與大氣相通,承壓能力要求不高。但耐高壓油箱則因?yàn)樵谄囘\(yùn)行時(shí),燃油箱一方面需要向外泵油,另一方面需要承受內(nèi)部汽油揮發(fā)帶來(lái)的壓力變化,最大壓力可達(dá)45 kPa。根據(jù)實(shí)際工況不同,燃油箱主要承受以下2種壓力：車輛通過電池提供動(dòng)力,燃油箱向外泵油,導(dǎo)致燃油箱內(nèi)部壓力遠(yuǎn)大于大氣壓,燃油箱膨脹變形;車輛通過發(fā)動(dòng)機(jī)提供動(dòng)力,燃油箱泵油量大于汽油的揮發(fā)量,導(dǎo)致外部大氣壓大于燃油箱內(nèi)部壓力,燃油箱壓縮變形。

圖1 混合動(dòng)力汽車的動(dòng)力布置系統(tǒng)

1 材料及形態(tài)變化

傳統(tǒng)汽車燃油箱主要以塑料為主,由高密度聚乙烯(HDPE)+乙烯-乙烯醇共聚物(EVOH)+線性低密度聚乙烯(LLDPE)構(gòu)成,具有質(zhì)量輕、形狀自由度大、模具周期短、耐腐蝕性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn),但也具有滲透率高等缺點(diǎn)。傳統(tǒng)汽車燃油箱中的金屬油箱,主要以鍍鋅板或鋁鎂合金構(gòu)成,以SPC3SZ-S-30/30或SCTZ270D-30N為主金屬加鍍層形式。

為了解決燃油箱形變量較大的問題,一般采用以下幾種方式：在塑料燃油箱內(nèi)部增加金屬支架桿或者塑料支撐桿來(lái)增加燃油箱強(qiáng)度,這樣處理后,即使在極限狀態(tài),通過支撐桿先失效來(lái)保證燃油箱形態(tài)完整,如果通過此方式無(wú)法實(shí)現(xiàn)使用目的,則在塑料燃油箱外部增加金屬框架進(jìn)行支撐;對(duì)燃油箱材質(zhì)進(jìn)行改變,采用304L、316L、409L、439L、441L等碳素鋼或不銹鋼材料,此方法多為主流混合動(dòng)力汽車采用的技術(shù)形式。圖2示出了解決燃油箱變形的方法。

圖2 典型耐高壓燃油箱形態(tài)

2 壓力交變耐久試驗(yàn)研究

選取1款具備內(nèi)部支撐的塑料耐高壓燃油箱(以下簡(jiǎn)稱A),1款壁厚為1.8 mm的碳素鋼耐高壓油箱(以下簡(jiǎn)稱B),1款壁厚為1.0 mm不銹鋼耐高壓油箱(以下簡(jiǎn)稱C)。將A、B、C這三款燃油箱參照實(shí)車狀態(tài)固定在工裝上,密封各個(gè)排氣口,向燃油箱內(nèi)加入含有染色劑的額定溶劑的水,之后通入15±1 k Pa的壓力,通過水檢方式檢測(cè)燃油箱是否存在泄漏,如無(wú)泄漏則繼續(xù)試驗(yàn)。

對(duì)燃油箱形變量明顯及關(guān)鍵部位進(jìn)行標(biāo)記,油泵中心處為1(對(duì)應(yīng)A燃油箱即為A1),注油限位閥(FLVV)中心處為2(對(duì)應(yīng)A燃油箱即為A2),燃油箱左側(cè)關(guān)鍵點(diǎn)處為3(對(duì)應(yīng)A燃油箱即為A3),燃油箱中部關(guān)鍵點(diǎn)處為4(對(duì)應(yīng)A燃油箱即為A4),燃油箱右側(cè)關(guān)鍵點(diǎn)處為5(對(duì)應(yīng)A燃油箱即為A5),1點(diǎn)對(duì)應(yīng)燃油箱下表面處為6(對(duì)應(yīng)A燃油箱即為A6),2點(diǎn)對(duì)應(yīng)燃油箱下表面處為7(對(duì)應(yīng)A燃油箱即為A7),3點(diǎn)對(duì)應(yīng)燃油箱下表面且位于綁帶處為8(對(duì)應(yīng)A燃油箱即為A8),4點(diǎn)對(duì)應(yīng)燃油箱下表面處為9(對(duì)應(yīng)A燃油箱即為A9,如為馬鞍形,優(yōu)選為油箱最薄處),5點(diǎn)對(duì)應(yīng)燃油箱下表面且位于隔熱板處為10(對(duì)應(yīng)A燃油箱即為A10)。且針對(duì)4款燃油箱,關(guān)鍵位置盡量保證位置相近。準(zhǔn)備工作完成后對(duì)燃油箱進(jìn)行壓力交變耐久試驗(yàn),此試驗(yàn)可模擬車輛行駛中燃油箱內(nèi)部壓力變化,如圖3所示。

圖3 試驗(yàn)波形示意圖

2.1 測(cè)試第一階段

壓力從0 k Pa到-10 k Pa再到0 k Pa,三角波升降壓速率為2 k Pa/s,進(jìn)行50個(gè)循環(huán),同時(shí)保壓5 min。之后壓力從0 k Pa到35 k Pa再到0 k Pa,三角波升降壓速率為1 k Pa/s,進(jìn)行20個(gè)循環(huán),同時(shí)保壓5 min。最后壓力從7.5 k Pa到12.5 k Pa再到7.5 k Pa,三角波升降壓速率為2 k Pa/s,進(jìn)行350個(gè)循環(huán),同時(shí)保壓5 min。然后重復(fù)第一階段整個(gè)過程循環(huán)100次。

2.2 測(cè)試第二階段

壓力從-15 k Pa到35 k Pa再到-15 k Pa,三角波升降壓速率為0.3 kPa/s,進(jìn)行20個(gè)循環(huán)。試驗(yàn)后進(jìn)行氣密性檢測(cè)。試驗(yàn)過程中,如發(fā)現(xiàn)有染色劑的液體流出,證明燃油箱已泄漏,應(yīng)立即停止試驗(yàn)。

取試驗(yàn)前點(diǎn)位作為基準(zhǔn)點(diǎn)(以A-0表示),測(cè)量第一階段(以A-1表示)、第二階段(以A-2表示)結(jié)束后為變化量(上、下表面膨脹為正,收縮為負(fù))。試驗(yàn)數(shù)據(jù)如表1所列。燃油箱進(jìn)行壓力交變耐久試驗(yàn)如圖4所示。

從試驗(yàn)結(jié)果可以得出,3款燃油箱都經(jīng)受了長(zhǎng)時(shí)間的壓力脈沖試驗(yàn)。在試驗(yàn)結(jié)束后,對(duì)比關(guān)鍵點(diǎn)的燃油箱形變量,不銹鋼產(chǎn)品優(yōu)于碳素鋼產(chǎn)品優(yōu)于塑料產(chǎn)品。

表1 燃油箱試驗(yàn)數(shù)據(jù)變化量(0-2)

圖4 燃油箱進(jìn)行壓力脈沖試驗(yàn)

3 恒溫恒壓形變量試驗(yàn)

選取與上述試驗(yàn)一致的3款全新燃油箱A、B、C,同樣進(jìn)行氣密性試驗(yàn)并對(duì)形變量明顯及關(guān)鍵部位進(jìn)行標(biāo)記。

試驗(yàn)第一階段向燃油箱中加入50%額定容積的水,此時(shí)測(cè)量各點(diǎn)位置作為基準(zhǔn)點(diǎn)(以A-0表示);第二階段向燃油箱通入壓力,保持燃油箱內(nèi)部壓力為6 k Pa,將燃油箱存放在60℃環(huán)境下6 h,然后測(cè)量各點(diǎn)位置(以A-1表示);第三階段向燃油箱通入壓力,環(huán)境溫度保持在60℃,保持燃油箱內(nèi)部壓力為10 kPa,然后測(cè)量各點(diǎn)位置(以A-2表示);第四階段向燃油箱通入壓力,環(huán)境溫度保持在60℃,保持燃油箱內(nèi)部壓力為-4 k Pa,然后測(cè)量各點(diǎn)位置(以A-3表示)。試驗(yàn)數(shù)據(jù)如表2所示(上、下表面膨脹為正,收縮為負(fù))。

從試驗(yàn)結(jié)果可以得出,對(duì)比關(guān)鍵點(diǎn)的形變量,不銹鋼產(chǎn)品優(yōu)于碳素鋼產(chǎn)品優(yōu)于塑料產(chǎn)品。相對(duì)于傳統(tǒng)塑料燃油箱,在此試驗(yàn)條件下,燃油泵、加油口處及一般型面往往大于5 mm,隔熱板或者綁帶處可能大于10 mm,增加支撐筋后,塑料高壓燃油箱的形變量效果已經(jīng)遠(yuǎn)遠(yuǎn)優(yōu)于原產(chǎn)品,但是與金屬高壓油箱相比,還存在一些差距。

4 高溫耐久性與溫度循環(huán)試驗(yàn)

由于混合動(dòng)力汽車燃油箱長(zhǎng)期處于密閉狀態(tài),因此高溫耐久性能是其區(qū)別于普通燃油箱的新要求。如果燃油箱無(wú)法在長(zhǎng)時(shí)間內(nèi)承載高溫高壓,可能會(huì)引起燃油箱破裂,存在燃油泄漏的風(fēng)險(xiǎn),也可發(fā)生燃油噴射、飛濺等嚴(yán)重后果。而高低溫循環(huán)試驗(yàn),由于熱脹冷縮原理對(duì)燃油箱及支撐件造成結(jié)構(gòu)性破壞,會(huì)嚴(yán)重影響燃油箱的安全性能。

由于溫度變化對(duì)金屬燃油箱影響不大,故僅選取1款塑料燃油箱進(jìn)行試驗(yàn)。將燃油箱模擬實(shí)車狀態(tài)固定在試驗(yàn)工裝上,向其內(nèi)部通入45 k Pa的壓縮空氣,保持環(huán)境溫度為60℃,持續(xù)進(jìn)行14天。試驗(yàn)結(jié)束后,對(duì)燃油箱進(jìn)行氣密性檢測(cè),燃油箱未發(fā)生泄漏,但是發(fā)生了明顯形變。剖開燃油箱可發(fā)現(xiàn),形變明顯處為非支撐連接處(圖5)。

選取1款塑料燃油箱,將其模擬實(shí)車狀態(tài)固定在試驗(yàn)工裝上,向其中加入50%額定容積的防凍液,采取以下步驟循環(huán)10次：80℃恒溫保持15 h,之后室溫保持1 h,-40℃恒溫保持7 h,室溫保持1 h。經(jīng)過10天的高低溫循環(huán)試驗(yàn)后,對(duì)燃油箱進(jìn)行氣密性檢測(cè),燃油箱未發(fā)生泄漏,但同樣發(fā)生了明顯形變。剖開燃油箱可發(fā)現(xiàn),形變明顯處為非支撐連接處。

圖5 典型支撐件結(jié)構(gòu)

結(jié)合以上2個(gè)試驗(yàn),可以發(fā)現(xiàn)支撐件在塑料高壓油箱中起到了至關(guān)重要的作用。在汽車行駛過程中,燃油箱既要供給發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn),又要承受內(nèi)部汽油揮發(fā)帶來(lái)的壓力變化?；旌蟿?dòng)力汽車一般會(huì)面臨以下2種狀態(tài)：汽車使用電池包提供動(dòng)力時(shí),燃油箱停止向外泵油,此時(shí)燃油箱內(nèi)部壓力遠(yuǎn)大于大氣壓力,燃油箱膨脹變形,支撐件受到拉力作用;汽車使用發(fā)動(dòng)機(jī)提供動(dòng)力時(shí),燃油箱泵油量大于汽油揮發(fā)量,此時(shí)外部大氣壓力大于燃油箱內(nèi)部壓力,燃油箱收縮變形,支撐件受到壓力作用。

表2 燃油箱試驗(yàn)數(shù)據(jù)變化量(0-3)

為了實(shí)現(xiàn)良好的使用效果,支撐件普遍采用啞鈴形狀,兩端截面積增大可增加支撐件與燃油箱的結(jié)合力,中間截面積較小可增大支撐件的形變量。同時(shí),也可通過在燃油箱殼體外表面增加加強(qiáng)筋來(lái)提高金屬桿與聚乙烯(PE)層的連接強(qiáng)度,采用圓角連接來(lái)避免結(jié)構(gòu)過渡處應(yīng)力集中,從而對(duì)燃油箱的結(jié)構(gòu)形式進(jìn)行優(yōu)化。

5 泄壓性能試驗(yàn)

此試驗(yàn)也是耐高壓燃油箱與傳統(tǒng)燃油箱具有明顯區(qū)別的地方,當(dāng)混合動(dòng)力汽車采用電池包作為動(dòng)力時(shí),燃油箱處于密閉狀態(tài),由于汽油揮發(fā),內(nèi)部壓力遠(yuǎn)大于大氣壓力。當(dāng)對(duì)車輛進(jìn)行加油作業(yè)時(shí),如果燃油箱內(nèi)部存在壓力,當(dāng)操作者旋開加油口蓋時(shí),存在高溫高壓的汽油蒸汽飛濺或者加油口蓋飛出的危險(xiǎn)。由于加油管一般設(shè)計(jì)為斜向上,很可能傷及操作者面部。

將燃油箱模擬實(shí)車狀態(tài)安裝,向燃油箱內(nèi)通入45 k Pa的壓力,通過電控系統(tǒng)開啟壓力截止閥,使燃油系統(tǒng)進(jìn)行排氣,開始泄壓。記錄泄壓過程中的壓力變化曲線(圖6)。通過大量試驗(yàn),可得出燃油箱內(nèi)部壓力下降至5 kPa(傳統(tǒng)燃油箱內(nèi)部壓力)之內(nèi)不應(yīng)超過10 s。

圖6 泄壓過程中的壓力變化曲線

6 通氣性能要求

燃油箱通氣性能是模擬汽油車輛在前、后傾斜16.7°、左、右傾斜8.5°和水平狀態(tài)下,按以下試驗(yàn)方法進(jìn)行試驗(yàn),試驗(yàn)要求燃油箱內(nèi)部壓力不能超過10 k Pa,且不能有液體燃油溢出到碳罐。同時(shí),通氣性能分為靜態(tài)通氣性能和動(dòng)態(tài)通氣性能。此試驗(yàn)是考量實(shí)際駕駛過程中燃油的晃動(dòng)對(duì)燃油箱通氣性能的影響,如無(wú)法滿足此要求,燃油系統(tǒng)會(huì)產(chǎn)生過壓,從而導(dǎo)致泄漏,同時(shí)從通氣管路泄露的燃油也會(huì)污染碳罐,造成碳?xì)?HC)污染超標(biāo)。

6.1 靜態(tài)通氣性能試驗(yàn)

將燃油箱模擬實(shí)車狀態(tài)固定在工裝上,向其中加入105%的額定容積的水,通過電控模塊將截止閥(FTIV)打開,使燃油箱處于非密封狀態(tài),燃油箱內(nèi)持續(xù)通入5 L/min的空氣,將通氣管連接到盛水的的燒杯中,觀察是否有連續(xù)氣泡溢出。緩慢反轉(zhuǎn)試驗(yàn)臺(tái),使傾斜角依次達(dá)到前傾斜16.7°、后傾斜16.7°、左傾斜8.5°、右傾斜8.5°,實(shí)時(shí)記錄燃油箱內(nèi)部壓力。試驗(yàn)過程中,通氣管應(yīng)有持續(xù)的氣泡產(chǎn)生,且內(nèi)部壓力不應(yīng)超過10 k Pa。

6.2 動(dòng)態(tài)通氣性能試驗(yàn)

將燃油箱模擬實(shí)車狀態(tài)固定在工裝上,向其中加入額定容積的水,燃油箱內(nèi)持續(xù)通入5 L/min的空氣,密封無(wú)開關(guān)口,按以下步驟進(jìn)行試驗(yàn)：1 s內(nèi)從0°向前傾斜到35°,保持2 s,1 s恢復(fù)水平位置,保持2 s;1 s內(nèi)從0°向后傾斜到35°,保持2s,1 s內(nèi)恢復(fù)水平位置,保持2 s;1 s內(nèi)從0°向左傾斜到10°,保持2 s,1 s內(nèi)恢復(fù)水平位置,保持2 s;1 s內(nèi)從0°向右傾斜到10°,保持2 s,1 s內(nèi)恢復(fù)水平位置,保持2 s,并重復(fù)以上循環(huán)75次。試驗(yàn)過程中,燃油箱內(nèi)部壓力應(yīng)小于35 kPa,或不超過企業(yè)定義的最大工作壓力。

6.3 6軸試驗(yàn)測(cè)試

6軸試驗(yàn)臺(tái),即6自由度試驗(yàn)臺(tái),測(cè)試設(shè)備可沿著3個(gè)互相垂直的軸或沿著其中任何1個(gè)軸傾斜移動(dòng),可以實(shí)現(xiàn)更高的頻率和更大的變形(圖7)?？稍谑覂?nèi)環(huán)境中更好地還原汽車行駛過程中的實(shí)際路譜,同時(shí)模擬溫度、濕度、光照等自然條件。彌補(bǔ)了旋轉(zhuǎn)臺(tái)架僅可同軸旋轉(zhuǎn)的缺陷,將實(shí)車采集的比利時(shí)路、角鋼路、搓板路、扭曲路等路況的路譜輸入到系統(tǒng)中,模擬出燃油箱在實(shí)際使用過程中的通氣性能情況。不同車型的燃油箱安裝位置、安裝形式不同,不同車型對(duì)不同路況的反饋情況不同,將傳感器布置在燃油箱上采集數(shù)據(jù),然后輸入到6軸試驗(yàn)系統(tǒng)中,可以最大限度還原燃油箱的實(shí)際使用情況。

7 其他性能要求

針對(duì)于汽車燃油箱,常用標(biāo)準(zhǔn)為GB 18296-2001《汽車燃油箱安全性能要求和實(shí)驗(yàn)方法》和ECE R34《關(guān)于車輛防火認(rèn)證的統(tǒng)一要求》。對(duì)比國(guó)標(biāo)與歐標(biāo)的要求,針對(duì)差異性試驗(yàn),對(duì)塑料耐高壓燃油箱進(jìn)行低溫沖擊性能及耐火性能試驗(yàn)。

圖7 6軸試驗(yàn)測(cè)試臺(tái)

低溫沖擊性能試驗(yàn)采用GB 18296-2001中3.8的要求,但是撞擊點(diǎn)需另外選取如支撐件連接處等位置,考察撞擊是否會(huì)引起破損。耐火性能試驗(yàn)采用ECE R34中的防火要求。

通過實(shí)際試驗(yàn)驗(yàn)證,耐高壓燃油箱對(duì)于耐低溫沖擊性和耐火性與傳統(tǒng)燃油箱性能區(qū)別不大,故在此不作特殊要求。

8 金屬耐高壓燃油箱的防爆性能研究

由于越來(lái)越多的混合動(dòng)力汽車的耐高壓燃油箱采用不銹鋼或者碳鋼等金屬材質(zhì),之前金屬材料的油箱較多應(yīng)用于商用車、軍車等大型車輛。但由于金屬燃油箱易發(fā)生爆燃現(xiàn)象,后果極其嚴(yán)重,故相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)明確規(guī)定了相關(guān)燃油箱產(chǎn)品必須采用阻隔防爆技術(shù)。

在中華人民共和國(guó)交通運(yùn)輸行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JT/T 1178.1-2018《營(yíng)運(yùn)貨車安全技術(shù)條件 第1部分：載貨汽車》中6.7和JT/T 1178.2-2019《營(yíng)運(yùn)貨車安全技術(shù)條件 第2部分：牽引車輛與掛車》中6.7規(guī)定汽油載貨汽車油箱、牽引車輛油箱應(yīng)采用阻隔防爆技術(shù),阻隔防爆技術(shù)應(yīng)符合JT/T 1046的規(guī)定。在中華人民共和國(guó)國(guó)家軍用標(biāo)準(zhǔn)GJB 8455-2015《油箱油罐用阻隔防爆材料通用規(guī)范》及中華人民共和國(guó)交通運(yùn)輸行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JT/T 1046《道路運(yùn)輸車輛油箱及液體燃油運(yùn)輸罐體阻隔防爆安全技術(shù)要求》[1]則規(guī)定了阻隔防爆材料的性能要求。標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定了加阻隔防爆材料后燃油箱的原有結(jié)構(gòu)及使用功能不能發(fā)生變化,燃油箱的容積降低率不大于6%,燃油箱內(nèi)燃料在添加阻隔防爆材料前后相容性試驗(yàn)指標(biāo)不發(fā)生變化(相容性試驗(yàn)包括色度、酸度、溶劑洗膠質(zhì)、固體顆粒污染物等)[2]。同時(shí),對(duì)阻隔防爆材料本體的體積電阻率、壓縮強(qiáng)度、燃燒性能、振動(dòng)坍塌變形碎屑質(zhì)量作出了明確規(guī)定。圖8示出了多個(gè)試驗(yàn)的裝置。

圖8 燃油箱防爆性能試驗(yàn)裝置

在燃油箱內(nèi)填充阻隔防爆材料后,還需滿足以下防爆性能：燃油箱進(jìn)行燃爆增壓試驗(yàn)時(shí),燃爆增壓值應(yīng)不大于0.14 MPa;燃油箱進(jìn)行靜爆試驗(yàn)時(shí),燃油箱內(nèi)液體燃料不發(fā)生2次爆炸;燃油箱進(jìn)行烤燃試驗(yàn)時(shí),燃油箱內(nèi)液體燃料不發(fā)生2次爆炸;燃油箱進(jìn)行破甲戰(zhàn)斗部穿透試驗(yàn)時(shí),燃油箱中的油氣爆炸高溫區(qū)持續(xù)時(shí)間減低率應(yīng)不低于80%。

9 結(jié)論

混合動(dòng)力汽車所使用耐高壓燃油箱相對(duì)于傳統(tǒng)燃油箱,無(wú)論是結(jié)構(gòu)形式還是安全性能,都發(fā)生了明顯變化。通過差異性試驗(yàn)可以得出結(jié)論,耐高壓燃油箱需要承受更大的工作壓力,同時(shí)產(chǎn)生更小的形變量,其對(duì)耐溫性、耐壓性、通氣性的要求要遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于傳統(tǒng)燃油箱。為了滿足要求,需要在材質(zhì)或者結(jié)構(gòu)上對(duì)燃油箱進(jìn)行改進(jìn)。順應(yīng)市場(chǎng)發(fā)展,滿足實(shí)際使用需求的耐高壓燃油箱的制作工藝與檢測(cè)標(biāo)準(zhǔn)也應(yīng)繼續(xù)完善。