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    混凝土拌和站基礎(chǔ)承載力驗算

    2019-10-21 05:09籍春雷
    名城繪 2019年4期
    關(guān)鍵詞:承載力混凝土

    籍春雷

    摘要:混凝土拌和站是橋梁、涵洞等結(jié)構(gòu)物施工的重要生產(chǎn)工具,已在我國施工建設(shè)中被廣泛的應(yīng)用。為確?;炷涟韬驼景惭b穩(wěn)固及施工人員的安全,保障拌和站能夠穩(wěn)定高效的為施工項目供應(yīng)充足的混凝土,本文通過對霍阿高速路基4標混凝土拌和站水泥倉和主機基礎(chǔ)承載力、地基承載力及抗傾覆值的驗算,總結(jié)出相應(yīng)的計算參數(shù)與計算依據(jù),可為相關(guān)的工程提供經(jīng)驗與參考。

    關(guān)鍵詞:混凝土;拌和站;承載力;抗傾覆;驗算

    近年,基礎(chǔ)建設(shè)對混凝土的需求量激增,自建混凝土拌和站能夠保證施工需求的混凝土數(shù)量和質(zhì)量,而且具有經(jīng)濟便利,結(jié)構(gòu)簡單可重復(fù)使用的特點,越來越受到各施工單位青睞。目前各個大型項目更傾向于采用自建混凝土拌和站以保證施工需求。

    在實際混凝土拌和站建設(shè)中,需解決基礎(chǔ)承載力、地基承載力及各個拌和站結(jié)構(gòu)傾覆的危險?;诖诵鑼σ陨先齻€控制指標進行驗算,其結(jié)果可為混凝土拌和站安全建設(shè)和使用提供依據(jù),為保障混凝土拌和站能夠安全高效生產(chǎn)提供保障。

    1工程概況

    本工程屬于霍阿一級公路的一段,位于霍林郭勒市郊區(qū),以路基和橋梁工程為主,全程6200米。其中橋梁2座,分別為K31+624霍林郭勒特大橋和K35+958寶村特大橋,全為預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁。橋梁構(gòu)筑物工程量大,混凝土需求量大,由于地處偏遠郊區(qū),商品混凝土運輸不便,項目部決定自建混凝土拌和站,以滿足施工需求和工程進度安排。

    混凝土拌和站在K33+350~K33+450右側(cè)設(shè)置,集中供應(yīng)混凝土施工,占地面積11423㎡。

    2混凝土拌和站的基本組成

    HZS120型混凝土拌和站主要由儲料倉裝置系統(tǒng)、配料供給系統(tǒng)、水泥供給系統(tǒng)、自動供水系統(tǒng)、攪拌系統(tǒng)、電氣系統(tǒng)、計量控制系統(tǒng)、氣動系統(tǒng)等組成,拌和站構(gòu)造圖如圖 2-1所示。其中儲料倉裝置系統(tǒng)配置了4個倉位的混凝土儲配料倉,分別存放大碎石(19.5-31.5mm)、中碎石(9.5-19.5mm)、細碎石(4.75-9.5mm)、粗砂。

    3水泥倉基礎(chǔ)驗算

    3.1基礎(chǔ)埋深計算

    本合同段位于北方地區(qū),土質(zhì)屬于季節(jié)性凍土,參考《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》,當有實測資料時按Zd=h,-△z計算[1];

    式中:Zd——場地凍結(jié)深度(m);h,——最大凍深出現(xiàn)時,場地最大凍土層厚度;△z——最大凍深出現(xiàn)時,場地表凍漲量(m)。

    根據(jù)多年實測,當?shù)刈畲髢鐾梁穸葹?.5m;當?shù)赝翆訛椴粌鰸q土層,查表得△z=0。按公式計算場地的凍土深度為Zd=1.5-0=1.5m;

    根據(jù)規(guī)范的要求,本地區(qū)基礎(chǔ)埋深宜大于此深度,但本地區(qū)土層為不凍漲土,基礎(chǔ)下可以存留一定厚度的凍土,因此保守取基礎(chǔ)埋深為1.5m。

    3.2水泥倉的基礎(chǔ)承載力驗算

    3.2.1水泥倉容量設(shè)計及荷載計算

    本工程混凝土拌和站型號為HZS120,實際生產(chǎn)按生產(chǎn)能力80%計算,即每小時生產(chǎn)混凝土方量為120×80%=96m3?;炷涟韬驼疽惶欤ㄒ?小時計)滿負荷生產(chǎn)量為96×8=768m3。以C50型混凝土配合為例,水泥的用量約為混凝土質(zhì)量的20%,混凝土密度以每立方米2500kg計,則水泥用量為768×2500×20%=384000kg,即384t。

    因此配置4個水泥倉,水泥倉直徑2.88m,高9m,每個水泥倉容量為100t。水泥倉空倉及支起架重為20t,裝滿水泥后總重120t。水泥倉支腿鄰邊間距2.03m,支腿高5m。每條支腿與鋼板焊接,鋼板尺寸為長500毫米、寬500毫米,并且埋入混凝土基礎(chǔ)內(nèi)。

    F滿倉=(M倉+M水泥)×g=(20000+100000)×9.8=1176000N=1176kN

    式中:F滿倉為單個水泥倉滿載和支架的重力;M倉為單個水泥倉空倉及支架的重量;M水泥為單個水泥倉滿載時水泥的重量。

    3.2.2水泥倉基礎(chǔ)設(shè)計及其承載力驗算

    水泥倉基礎(chǔ)設(shè)計為矩形基礎(chǔ),基礎(chǔ)橫截面長4.5米、寬4.5米,埋深1.5米。每個水泥倉的基礎(chǔ)不相連,基礎(chǔ)澆筑C25型號的混凝土,為防止其開裂,中間加固,配置兩層鋼筋網(wǎng)(φ12mm),每根鋼筋間距為300mm,鋼筋網(wǎng)的豎向間距為500mm。

    F腿=F滿倉/4=1176/4=294kN;p腿=F腿/A腿=294/(500×500)=1.176N/mm2。式中,F(xiàn)腿為水泥倉滿載時單腿荷載;p腿為支腿鋼板對混凝土基礎(chǔ)單位面積的壓力值;A腿為支腿鋼板作用于基礎(chǔ)上的有效面積。

    C25型號混凝土抗壓強度取值11.9N/mm2。[2]支腿鋼板對混凝土基礎(chǔ)單位面積的壓力值小于混凝土的抗壓強度,因此水泥倉基礎(chǔ)的承載力能夠滿足水泥倉滿載時施加的豎向力。

    3.3水泥倉地基承載力驗算

    本項目位于季節(jié)性凍土地區(qū),對基礎(chǔ)采取防凍害的措施。在水泥倉基礎(chǔ)側(cè)面回填厚度為200mm的非凍脹性粗砂,以有效防止凍害的發(fā)生。經(jīng)地質(zhì)勘測,測得地下1.5m深處的土層承載力為200kPa。

    單個水泥倉基礎(chǔ)重力G基=4.5×4.5×1.5×2500×9.8=744187.5N,取G基=744kN。水泥倉地基的最大荷載包括罐體自重、水泥重和基礎(chǔ)自重組成。單個水泥倉地基最大荷載為Fmax=F滿倉+G基=1176+744=1920kN。

    p基=Fmax/A基=1920/(4.5×4.5)=94.8kN/m2(kPa),式中:p基為基礎(chǔ)底面對地基單位面積的壓力;A基為單個水泥倉基礎(chǔ)作用于地基上的有效面積。

    水泥倉基礎(chǔ)底面處的平均壓力94.8kPa小于地基承載力,因此地基能夠承受水泥倉及其基礎(chǔ)所產(chǎn)生的豎向力。

    3.4水泥倉抗傾覆驗算

    設(shè)計資料顯示,內(nèi)蒙古自治區(qū)霍林郭勒市多年平均季風時風速為4m/s,多年平均風速為5.5m/s,風向多為東北風為主。如圖3-2所示。

    霍林郭勒屬于通遼市,查找規(guī)范[3]中的全國各城市基本風壓值表(R=50),通遼市基本風壓值為0.55kN/m2。

    根據(jù)以下公式計算了風荷載值,Wk=βz×μs×μz×W0。風振系數(shù)βz取經(jīng)驗值=1.2。圓形截面的風荷載體型系數(shù)μs為0.8。此施工地區(qū)屬于規(guī)范規(guī)定的B類地區(qū),5m-15m處風壓高度變化系數(shù)μz取值范圍為1.0-1.13,此高度區(qū)間μz值變化較小,對風壓的計算值影響也較小,保守取風壓高度14m處μz的計算值1.10來計算風荷載。

    Wk=1.2×0.8×1.10×0.55=0.58kN/m2。

    當水泥倉是空倉的時候,是水泥倉最容易被風傾覆的時候,傾覆力矩計算的傾覆點位置在基礎(chǔ)底面的最左端點。如果忽略地基對混凝土基礎(chǔ)的壓力及摩擦阻力,此時水泥倉及其基礎(chǔ)整體的抗傾覆力矩為M穩(wěn)=(F空倉+G基)×0.5×4.5=(20×9.8+744)×0.5×4.5=2115kN·m。風對水泥倉的傾覆力矩:M傾=WkSH=0.58×2.88×9×(9/2+5+1.5)= 165.37kN·m。M穩(wěn)/M傾=2115/165.37=12.79,故基礎(chǔ)滿足規(guī)范中安全系數(shù)1.6的要求。

    4混凝土拌和站主機基礎(chǔ)驗算

    4.1主機基礎(chǔ)設(shè)計及其承載力驗算

    拌和站主機是一個立方體倉,尺寸為6m×4m×5m(長×寬×高)。承受風力最大的面為6m×5m。拌和站主機下面的支腿高度為4m。主機每條支腿與鋼板焊接,鋼板尺寸為長500mm、寬500mm,并且埋入混凝土基礎(chǔ)內(nèi)?;A(chǔ)澆筑C25型號的混凝土,為防止其開裂,中間加固,配置兩層鋼筋網(wǎng)(φ12mm),每根鋼筋間距為300mm,鋼筋網(wǎng)的豎向間距為500mm。每條支腿混凝土基礎(chǔ)橫截面尺寸為1.0m×1.0m,埋深1.5m。在基礎(chǔ)側(cè)面回填厚度為200mm的非凍脹性粗砂,以有效防止凍害的發(fā)生。

    混凝土拌和站主機自重8t,成品料斗容積8m3,混合料滿載重20t,即每條支腿承載7t,每條腿對基礎(chǔ)產(chǎn)生的壓力為F腿=7×9.8=68.6kN。其單位面積的壓力為P腿=F腿/A腿=68.6/(500×500)=0.27N/mm2

    每條腿單位面積的壓力遠小于混凝土抗壓強度,因此混凝土能夠承載拌和站主機施加的豎向力。

    4.2主機地基承載力驗算

    主機每條支腿處混凝土基礎(chǔ)自重計算如下:G腿基=1.0×1.0×1.5×2500×9.8=36.75kN;

    P基=(F腿+G腿基)/A基=(68.6+36.75)/(1.0×1.0)=105.35kN/m2(kPa)。式中:p基為拌和站主機基礎(chǔ)底面對地基單位面積壓力;A基為主機支腿基礎(chǔ)作用于地基上的有效面積;

    每條主機腿及其基礎(chǔ)對地基的平均壓力105.35kPa小于地基承載力,因此地基能夠承載主機及其基礎(chǔ)的豎向力。

    4.3主機抗傾覆力驗算

    當拌和站主機沒有攪拌混凝土時,是最容易發(fā)生傾覆危險的時候,傾覆力矩計算的傾覆點位置在基礎(chǔ)底面的端點。如果忽略地基對混凝土基礎(chǔ)的壓力及摩擦阻力,此時拌和站主機及其基礎(chǔ)整體的抗傾覆力矩為M穩(wěn)=(F'空倉+G基)×(0.5×4+0.5)=(8×9.8+36.75×4)×(0.5×4+0.5)=563.5kN·m

    風振系數(shù)取經(jīng)驗值βz=1.2。查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》,風荷載體型系數(shù)μs為1.0。此施工地區(qū)屬于規(guī)范規(guī)定的B類地區(qū),5m-10m處風壓高度變化系數(shù)μz均為1.0。

    Wk=1.2×1.0×1.0×0.55=0.66kN/m2。

    風對水泥倉的傾覆力矩:M傾=WkSH=0.66×6×5×(5/2+4+1.5)= 158.4kN·m

    M穩(wěn)/M傾=563.5/158.4=3.56,故基礎(chǔ)滿足規(guī)范中安全系數(shù) 1.6的要求。

    5結(jié)論

    混凝土(C25)基礎(chǔ)設(shè)置在攪拌站的每個水泥倉底下,基礎(chǔ)在中間加固?;A(chǔ)尺寸為4.5m×4.5m,埋深1.5m,經(jīng)驗算該水泥倉基礎(chǔ)承載力、地基承載力以及水泥倉抗傾覆能力均符合規(guī)范要求。拌和站主機處每個腿處澆筑C25型號的混凝土基礎(chǔ),基礎(chǔ)在中間加固,尺寸為1.0m×1.0m,埋深1.5m,經(jīng)驗算主機處基礎(chǔ)承載力、地基承載力以及主機抗傾覆能力均符合規(guī)范要求,在使用過程中拌和站設(shè)備安全穩(wěn)定!

    拌和站水泥倉及主機是否平穩(wěn)牢固,是拌和站建設(shè)的重中之重。只有經(jīng)過科學的計算驗證,才能使工程施工順利的進行,施工人員的人身安全得到重要的保障。

    參考文獻:

    [1]GB50007-2011,建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2012.

    [2]GB 50010-2010,混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2012.

    [3]GB50009-2012,建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社, 2012.

    (作者單位:中鐵十六局集團路橋工程有限公司)

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