李 維,康 聰,侯智敏,李進元
(西部鈦業(yè)有限責任公司,陜西 西安 710201)
Ti31(Ti-Al-Mo-Zr-Ni)合金是西北有色金屬研究院設(shè)計開發(fā)的一種中強近α型鈦合金,與同等強度的鈦合金相比,具有明顯高的塑韌性、中溫熱強性、高溫持久性以及良好的耐蝕性與可焊性[1,2]。然而Ni元素在鈦合金中屬于快共析元素,在冷卻過程中會析出Ti2Ni硬脆相,顯著降低材料的力學(xué)性能,尤其是材料的沖擊性能[3,4]。針對大規(guī)格Ti31鍛件,由于其心部冷速較低,往往會在晶界上析出大量連續(xù)的Ti2Ni相,使得材料的沖擊性能明顯下降。本文通過采用水冷+低溫去應(yīng)力的退火方式,采用不同的固溶溫度、去應(yīng)力退火溫度、去應(yīng)力退火時間,研究分析了水冷+低溫去應(yīng)力退火對Ti31合金沖擊性能的影響,并進一步對于φ400mm235mm鍛件進行了實驗驗證。
實驗用材料為西部鈦業(yè)有限責任公司生產(chǎn)的Ti31鍛件,該合金經(jīng)VAR三次熔煉,并通過多火次墩拔成型,其實測成分為Ti-2.90Al-1.06Mo-0.54Ni-1.68Zr,相變點為935℃~940℃。選擇對該批次鍛件進行不同制度的熱處理,熱處理參數(shù)詳見表1。隨后對其分別進行室溫沖擊測試以及SEM分析,其中室溫沖擊按照HB 5144-1996《金屬室溫沖擊試驗方法》進行,其中每種熱處理制度取三組試樣測試,采用V型缺口;SEM分析采用JSM-6460型號鎢燈絲掃描電鏡。
表1 Ti31合金的熱處理方案
890 1 WQ 450 6 AC 890 1 WQ 600 4 AC 910 1 WQ 450 4 AC 910 1 WQ 600 4 AC
圖1給出了不同的固溶溫度以及去應(yīng)力退火溫度對Ti31合金沖擊吸收功的影響。從圖1可以看出,在該種熱處理路線下,固溶溫度對于合金的沖擊性能幾乎沒有影響,而去應(yīng)力退火對沖擊吸收功的影響很大。當去應(yīng)力退火溫度由450℃升至600℃時,合金的沖擊吸收功降低了約有20J。這是由于當退火溫度超過550℃后,Ti31合金內(nèi)部的晶界析出物開始明顯增加,尺寸也逐步增加,最終成為連續(xù)狀態(tài)[4]。這種在晶界處形成的Ti2Ni硬脆相會顯著降低沖擊失效過程中的裂紋萌生能,并進而損害到?jīng)_擊性能。
圖1 固溶和去應(yīng)力退火溫度對Ti31合金沖擊吸收功的影響
圖2給出了不同的去應(yīng)力退火時間對Ti31合金沖擊吸收功的影響。從圖2可以看出,去應(yīng)力退火時間對于Ti31合金的沖擊性能影響較小。說明在450℃長時間保溫,Ti2Ni并不會發(fā)生聚集長大現(xiàn)象。這是由于Ti2Ni相的形成屬于共析反應(yīng),需要元素的擴散。而在低溫條件下,元素擴散的驅(qū)動力受到抑制,Ti2Ni相難以進一步長大。
圖2 去應(yīng)力退火時間對Ti31合金沖擊吸收功的影響
對規(guī)格為φ400mm235mm的Ti31鍛件采用890℃1h/WQ+450℃4h/AC熱處理,其邊部與心部的沖擊吸收功如表2所示,表2也給出了相同規(guī)格鍛件經(jīng)普通退火后的沖擊吸收功。從表2可以看出,經(jīng)過水冷+低溫去應(yīng)力退火后的合金沖擊性能遠遠高于普通退火態(tài),并且心部沖擊性能略低于邊部。
表2 Ti31合金的沖擊吸收功
圖3 Ti31合金退火態(tài)組織
圖4 大鍛件Ti31合金退火態(tài)EDS分析
圖3給出了Ti31合金經(jīng)水冷+低溫去應(yīng)力退火之后邊部、心部以及普通退火態(tài)的SEM照片。從圖3可以看出,經(jīng)水冷+低溫去應(yīng)力退火后,邊部組織晶粒要遠遠小于普通退火態(tài),而心部組織要略微大于普通退火態(tài)。從沖擊吸收功的對比來看,說明此時晶粒大小并不是影響沖擊性能的決定因素。
圖4給出了退火態(tài)組織的EDS分析,其晶界Ni含量分別為:2.56wt%、5.05wt、8.42wt%。從EDS分析結(jié)果來看,大鍛件普通退火態(tài)組織晶界處Ni含量最高,遠遠高于宏觀成分0.54wt%,對應(yīng)著最低的沖擊吸收功,說明晶界處高的富Ni區(qū)是導(dǎo)致沖擊吸收功降低的主要因素。
(1)水冷+低溫處理時,固溶溫度對Ti31合金沖擊性能影響不明顯;而隨著去應(yīng)力退火溫度的升高,合金的沖擊吸收功顯著降低。
(2)水冷+低溫去應(yīng)力退火的熱處理方式有利于改善大規(guī)格Ti31合金的沖擊性能。