劉 杰, 黎 照, 楊渝南, 唐洪宇, 高 進(jìn), 沈豪煒
(三峽大學(xué) 三峽庫區(qū)地質(zhì)災(zāi)害教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 湖北 宜昌 443002)
隨著我國社會(huì)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展,許多地下資源開采和基礎(chǔ)工程建設(shè)工作逐漸向西南、西北等寒區(qū)發(fā)展。這些地區(qū)冬季溫度較低,春季氣溫變化快,造成巖石內(nèi)的裂隙水凍融交替發(fā)生,使隧道圍巖發(fā)生凍脹破壞等,嚴(yán)重威脅著工程的安全與正常交通運(yùn)行。
本文將通過砂巖的凍融循環(huán)加卸載試驗(yàn),利用電阻測(cè)試、聲波測(cè)試、滴定測(cè)試、CT掃描、局部細(xì)觀放大技術(shù)等5種可重復(fù)操作的無損檢測(cè)法對(duì)凍融損傷巖樣進(jìn)行分析,進(jìn)一步闡述砂巖凍融后各動(dòng)力學(xué)、物理參數(shù)之間的變化規(guī)律及關(guān)聯(lián)性。
試驗(yàn)巖樣為某高寒山區(qū)邊坡砂巖。依照《水利水電工程巖石試驗(yàn)規(guī)程》[15]及《工程巖體試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》[16]的相關(guān)規(guī)定,首先剔除表面存有明顯裂紋、破損等缺陷的巖樣,然后根據(jù)巖樣的密度和縱波波速對(duì)巖樣進(jìn)行二次篩選,最終采用外觀尺寸、密度、縱波波速均相近的巖樣加工成標(biāo)準(zhǔn)試件,試件的高度及直徑分別為100、50 mm;高度及直徑的尺寸誤差在0.3 mm內(nèi);兩端面的不平行度在0.05 mm內(nèi),并且兩端面應(yīng)與巖樣軸線垂直,最大偏差角度在0.25°以內(nèi)。
參考《公路工程巖石試驗(yàn)規(guī)程》[17]中抗凍性試驗(yàn)的相關(guān)規(guī)定,本試驗(yàn)方案擬定凍融次數(shù)為40次,凍結(jié)和解凍時(shí)間均為4 h,解凍時(shí)水溫為20℃左右。
具體試驗(yàn)方案流程見圖1。
圖1 試驗(yàn)方案流程圖
(1)不同凍融周期下典型巖樣端面劣化照片如圖2所示。
圖2 A-4組典型巖樣不同凍融周期下端面劣化形態(tài)
由圖2可知,隨著凍融周期的增加,巖樣主要劣化損傷區(qū)域的損傷程度加深、損傷面積增大。在第2周期的凍融循環(huán)后,巖樣并未出現(xiàn)明顯的劣化損傷區(qū)域;第4周期凍融循環(huán)后,巖樣一側(cè)端部出現(xiàn)大面積剝蝕,部分巖樣表面出現(xiàn)小塊巖石脫落。在凍融第6周期后,主要劣化損傷區(qū)域在凍融結(jié)束后劣化程度加劇明顯,損傷面積更大,巖樣表面的剝落情況也最為明顯,巖樣端部剝蝕程度加劇,且出現(xiàn)細(xì)小龜裂紋,所有巖樣表面均有不同程度的孔洞產(chǎn)生。
(2)第6周期凍融循環(huán)后典型巖樣側(cè)面劣化照片如圖3所示。
圖3 第6周期凍融后部分巖樣表面裂紋擴(kuò)展情況
由圖3可知,第6期結(jié)束后,巖樣表面的環(huán)向裂紋由尖銳變得圓鈍,裂紋長度達(dá)到1~3cm,寬度達(dá)0~2mm,表明凍融循環(huán)作用加劇了裂紋的發(fā)展(A-2表示A組第2個(gè)砂巖試樣,以此類推)。
3.2.1 試件外圈層致密性反?,F(xiàn)象及機(jī)理 對(duì)不同凍融循環(huán)周期同一截面的巖樣標(biāo)記位置后用Prospeed F1螺旋CT機(jī)(空間分辨率為0.75mm)進(jìn)行掃描,掃描出的CT圖像如圖4所示。
圖4 A組砂巖試樣1不同凍融次數(shù)斷面CT掃描圖
分別從以下3個(gè)方面對(duì)CT掃描進(jìn)行分析:
(1) CT圖像亮度分析。未凍融試件CT圖像外表層均有一圈明亮的薄層區(qū)域,亮度向內(nèi)層逐漸變暗,漸變范圍為1.0~1.5 cm。CT圖形區(qū)域越亮,則密度越大,表明該范圍內(nèi)試件密度由外向內(nèi)漸變,且外表層密度最大。
(2) CT值分析。如圖5所示。
圖5 A組砂巖試樣1斷面上不同位置CT掃描數(shù)平均值
由圖5分析可知,隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加,CT數(shù)值成遞減趨勢(shì),且?guī)r樣外部CT數(shù)值比內(nèi)部下降更為明顯,說明巖樣密度隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加而逐漸減小,且在循環(huán)次數(shù)相同時(shí),試樣由內(nèi)到外密度逐漸增大,與CT圖像亮度現(xiàn)象反映的機(jī)理相呼應(yīng)。
(3) 致密性反?,F(xiàn)象及機(jī)理分析。分析認(rèn)為,由于試驗(yàn)中所用的巖樣試件為鉆樣機(jī)所制,在鉆樣機(jī)鉆頭扭轉(zhuǎn)鉆進(jìn)、巖樣取出的過程中,對(duì)巖樣外層存在多種作用:①鉆頭鉆進(jìn)對(duì)巖樣外層的擠密作用作用后密度值為φ; ②外層膠結(jié)物被破壞并且孔隙結(jié)構(gòu)塌陷,摩擦損傷劣化,劣化后密度值為φ1; ③巖樣鉆進(jìn)取出時(shí)應(yīng)力卸除劣化作用,劣化后密度值為φ2,因此巖樣外層一定范圍內(nèi)的密度值γ有:
γ=φ-φ1-φ2
(1)
若γ>0,則說明對(duì)該種巖樣來說,擠密作用大于劣化作用;若γ<0,則說明對(duì)該種巖樣來說,劣化作用大于擠密作用;若γ=0,則說明對(duì)該種巖樣來說,兩者作用效果相同。
本試驗(yàn)中所用的砂巖巖樣外層密度γ>0,即鉆頭的擠密作用大于巖樣外層的劣化作用。
3.2.2 砂巖試件外圈層的凍裂模式及其機(jī)理分析 圖6為砂巖試樣不同位置CT值的平均值增長幅度,其能更直觀地表現(xiàn)出砂巖在凍融循環(huán)作用后有明顯的劣化效應(yīng)。
圖6 A組砂巖試樣1凍融后斷面CT值增長幅度
(1)凍融循環(huán)后CT增幅值分析。CT值顯示砂巖在凍融循環(huán)作用后有明顯的劣化效應(yīng)。結(jié)合表5和圖6中可以看出:①隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加,在任一凍融周期時(shí)有巖樣外圈的CT數(shù)降低的幅度大于其內(nèi)圈,表明凍融作用對(duì)巖樣的外圈影響程度更大;②凍融次數(shù)由10次增加到20次時(shí),外圈的凍融劣化明顯加劇,內(nèi)圈的凍融劣化作用減緩。
(2)凍融劣化和凍脹束縛作用的提出。分析認(rèn)為:砂巖巖樣的凍融作用β分為兩部分,一部分為凍融劣化作用βL,一部分為凍脹束縛作用βS,即有:
β=βL-βS
(2)
在凍融循環(huán)10次時(shí),對(duì)于巖石外圈,此時(shí)劣化作用還不太明顯,外圈較致密,因此有βS1較小,βL1較大;對(duì)于巖石的內(nèi)圈,有βL2較大,但外圈里滲入的少量水的凍脹作用對(duì)內(nèi)圈有壓密束縛作用,因此有βL2較大,故有:βL1-βS1>βL2-βS2,即巖樣外圈的凍融劣化程度大于內(nèi)圈,這種現(xiàn)象在一定范圍內(nèi)隨著凍融循環(huán)次數(shù)更為明顯。
當(dāng)凍融循環(huán)次數(shù)增加到20次時(shí),巖石外圈有劣化程度大、孔隙增多,因此外圈內(nèi)的束縛力減弱,有βS3小接近于0,βL3較大;對(duì)于巖石的內(nèi)圈,由于外圈孔隙增多,因此外圈的滲水量大、進(jìn)水多,凍脹作用較凍融循環(huán)10次時(shí)作用效果更強(qiáng),束縛力越大,因此有βS4大,βL4較大,由于凍融劣化作用βL對(duì)于同一巖樣在不同凍融周期時(shí)區(qū)別不大,故有:βL3-βS3>βL1-βS1、BL2-BS2>βL4-βS4,即凍融次數(shù)由10次增加到20次時(shí),外圈的凍融劣化作用加劇,內(nèi)圈的凍融劣化作用減緩。
圖7為CT掃描試驗(yàn)組飽水砂巖的凍融循環(huán)作用后對(duì)外層損傷區(qū)域運(yùn)用局部細(xì)觀放大技術(shù)得到的巖樣表層凍融后的放大效果圖。
圖7 多次凍融循環(huán)作用下砂巖表面、棱角放大圖
對(duì)圖7的分析對(duì)比結(jié)果見表1。
表1 凍融循環(huán)作用次數(shù)對(duì)砂巖的影響程度
取表1中不同循環(huán)次數(shù)棱角剝落損傷長度與巖樣表面空隙發(fā)育長度的較大值中不同循環(huán)次數(shù),對(duì)比結(jié)果如圖8所示。
圖8 凍融循環(huán)次數(shù)對(duì)巖石的損傷程度對(duì)比圖
通過上述分析可知,隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加,砂巖表面劣化程度成遞增趨勢(shì),孔隙發(fā)育長度逐漸增大,說明凍融劣化損傷對(duì)巖石的危害性較大。
凍融試驗(yàn)完成后,得到巖樣物理參數(shù)、動(dòng)力力學(xué)參數(shù)的變化規(guī)律。為研究其對(duì)凍融作用的敏感性,定義巖樣在凍融循環(huán)過程中,物理參數(shù)及動(dòng)力學(xué)參數(shù)的增長值為增長度,降低值為劣化度,則在各凍融階段相對(duì)于初始值時(shí)的總增長度Gj或總劣化度Sj分別用公式(3)和(4)表示:
(3)
(4)
式中:a0為初始參數(shù)值;aj為凍融循環(huán)第j周期的參數(shù)值。
不同凍融循環(huán)周期時(shí)這3組巖樣物理參數(shù)、動(dòng)力學(xué)參數(shù)劣化度或增長度如圖9~16所示。
圖9 不同周期下各組巖樣質(zhì)量劣化度
圖9~16中質(zhì)量m、波速v、浸潤面積s、阻尼比λ、動(dòng)泊松比ud、阻尼系數(shù)C、動(dòng)彈模Ed均為干燥狀態(tài)下測(cè)得,電阻率ρ為解凍狀態(tài)下測(cè)得。
圖10 不同周期下各組巖樣波速劣化度
圖11 不同周期下各組巖樣電阻率劣化度
圖12 不同周期下各組巖樣侵潤面積劣化度
圖13 不同周期下各組巖樣動(dòng)彈性模量劣化度
圖14 不同周期下各組巖樣阻尼比增長度
從圖9~16可以看出,在凍融作用下,各組巖樣的阻尼比、阻尼系數(shù)和動(dòng)泊松比隨凍融循環(huán)周期的增加而增大,質(zhì)量、縱波波速、電阻率、浸潤面積及動(dòng)彈性模量隨凍融循環(huán)周期的增加而減小,且在凍融循環(huán)前期,各參數(shù)的變化速度較快,凍融循環(huán)中后期,變化速度相對(duì)變慢。表2為各組巖樣參數(shù)在6個(gè)凍融周期后對(duì)凍融作用的敏感性比較,6個(gè)凍融周期后3組巖樣各參數(shù)劣化度(增長度)平均值比較見圖17。
圖15不同周期下各組巖樣阻尼系數(shù)增長度 圖16不同周期下各組巖樣動(dòng)泊松比增長度
表2 各物理、動(dòng)力力學(xué)參數(shù)6次凍融循環(huán)后最終劣化度(增長度) %
圖17 各物理、動(dòng)力力學(xué)參數(shù)6次凍融循環(huán)后最終劣化度(增長度)比較
凍融循環(huán)作用下,巖樣表面空隙及細(xì)微裂隙出現(xiàn)不同程度的擴(kuò)張,表明巖樣受到不同程度的凍融損傷,巖樣性質(zhì)逐漸弱化,且損傷是由表及里逐漸產(chǎn)生侵蝕。由此可知,凍融循環(huán)作用下,巖樣質(zhì)量、縱波波速、電阻率隨凍融周期增大而減小;試樣在融化狀態(tài)時(shí)的導(dǎo)電性增加;干燥時(shí)定量溶液在巖樣表面沿深度方向擴(kuò)散的部分逐漸變多,擴(kuò)散面積減??;巖樣一旦出現(xiàn)孔隙和裂紋的開裂貫通,縱波波速和電阻率就出現(xiàn)變化,而浸潤面積和質(zhì)量的變化是裂紋不斷累積并達(dá)到一定程度后產(chǎn)生的,因此前兩種參數(shù)較后兩種參數(shù)對(duì)凍融劣化作用更敏感。
從圖17和表2可以看出,隨著凍融循環(huán)次數(shù)增加,阻尼比λ的變化最大,質(zhì)量變化最小,考慮到巖石樣本數(shù)量較少,且3組巖樣的加載幅值較接近,可認(rèn)為凍融循環(huán)作用對(duì)這3組巖樣物理及動(dòng)力學(xué)參數(shù)的影響次序一致,因此各參數(shù)對(duì)凍融循環(huán)作用的敏感性排序如下:阻尼比λ>動(dòng)泊松比ud>電阻率ρ>阻尼系數(shù)C>縱波波速v>浸潤面積S>動(dòng)彈性模量Ed>質(zhì)量m。
4.2.1 質(zhì)量與其他參數(shù)的變化規(guī)律 3組試樣的質(zhì)量與凍融循環(huán)周期的關(guān)系見圖18;質(zhì)量與其他參數(shù)的關(guān)系見圖19~22。
圖18 不同周期下各組巖樣質(zhì)量變化曲線
圖19 質(zhì)量與縱波波速關(guān)系圖
由圖18可知,隨著凍融周期的增加,在水化、物理及力學(xué)共同作用下,巖樣的質(zhì)量m與凍融周期呈線性減小關(guān)系,巖樣內(nèi)部的孔隙、微裂隙在循環(huán)作用下不斷擴(kuò)張,巖樣內(nèi)部孔隙率增多,滲水通道增加,巖樣表面固體顆粒脫落程度增大,個(gè)別巖樣出現(xiàn)斷裂、剝落,因而巖樣質(zhì)量減小。而通常情況下,當(dāng)介質(zhì)密度越小、均一性越差時(shí),超聲波的傳播速度就越慢,反之則越快,凍融循環(huán)作用后巖樣內(nèi)孔隙率增大,巖體內(nèi)聲波由“固-固”傳播變?yōu)椤肮?氣-固”傳播,因而縱波波速v減小,由圖19可以看出,縱波波速與質(zhì)量呈指數(shù)關(guān)系減少,縱波波速減少幅度大于質(zhì)量的減少幅度。
圖20 質(zhì)量與阻尼系數(shù)關(guān)系圖
圖21 質(zhì)量與阻尼比關(guān)系圖
圖22 質(zhì)量與動(dòng)彈模關(guān)系圖
由圖20~22可知,隨著凍融周期的增加,質(zhì)量與阻尼系數(shù)C、阻尼比λ、動(dòng)彈模Ed均呈指數(shù)關(guān)系,即x=keam,(其中x=C、λ、Ed;k、am為任意不為0的常數(shù))但質(zhì)量與動(dòng)彈模呈指數(shù)關(guān)系遞減,質(zhì)量與阻尼系數(shù)、阻尼比呈指數(shù)關(guān)系遞增。經(jīng)分析后發(fā)現(xiàn),巖石的動(dòng)彈性模量Ed、阻尼比λ、阻尼系數(shù)C的關(guān)系圖見圖23,三者及相關(guān)參數(shù)的表達(dá)式見公式(5)~(8)。
(5)
(6)
(7)
(8)
式中:Ed為動(dòng)彈性模量,GPa;σd max為滯回環(huán)的最大動(dòng)應(yīng)力,MPa;εd max、εd min分別為滯回曲線最大、最小動(dòng)應(yīng)變;εl max為εd max對(duì)應(yīng)的橫向應(yīng)變,εl min為εd min對(duì)應(yīng)的橫向應(yīng)變;λ為阻尼比;C為阻尼系數(shù),kN/(mm/s);A為圖23中滯回環(huán)(ABCDA)面積,mm2;As為圖中陰影部分三角形(AOE)面積,mm2;X為滯回環(huán)對(duì)應(yīng)的縱向振動(dòng)振幅;m為巖樣的質(zhì)量,g;ω為固有頻率,Hz。因此可以得到凍融循環(huán)作用后,裂隙和空隙增多,在應(yīng)力一定時(shí),縱向應(yīng)變?cè)龃?,因此?dòng)彈性模量Ed減小;裂隙越多,相同幅值下巖樣吸收的能量,即為圖23中的滯回環(huán)面積越大,巖樣總的吸收的能量中轉(zhuǎn)化為塑性能的部分也將增大,因此阻尼系數(shù)C將增大,阻尼比λ也增大。
圖23 動(dòng)應(yīng)力-動(dòng)應(yīng)變滯回環(huán)
4.2.2 波速與其他參數(shù)的變化規(guī)律 3組巖樣的縱波波速與其他參數(shù)之間的關(guān)系見圖24~26。
由圖24~26可知,巖樣的縱波波速v與阻尼系數(shù)C、動(dòng)泊松比ud、阻尼比λ均采用冪函數(shù)關(guān)系擬合,擬合度較好,相關(guān)系數(shù)R2均在0.897~0.99之間,其擬合表達(dá)式為:
X=kva
(9)
式中:X=C、ud、λ;k、a為任意不為0的常數(shù)。
由此可知,阻尼系數(shù)C、動(dòng)泊松比ud、阻尼比λ均與縱波波速v呈乘冪關(guān)系增大,因此,可根據(jù)此規(guī)律預(yù)測(cè)后續(xù)巖樣在凍融循環(huán)作用下參數(shù)的變化趨勢(shì),也可以根據(jù)這幾種參數(shù)的某一種參數(shù)的變化趨勢(shì),預(yù)測(cè)其他參數(shù)的變化趨勢(shì)。上述規(guī)律在凍融循環(huán)周期40次以下時(shí)適用,循環(huán)次數(shù)增加后的規(guī)律有待進(jìn)一步的研究。
圖24 波速與阻尼系數(shù)關(guān)系圖
圖25 波速與動(dòng)泊松比關(guān)系
進(jìn)一步分析3組巖樣的縱波波速與凍融循環(huán)周期及動(dòng)彈性模量的關(guān)系,結(jié)果見圖27~28。
圖26 波速與阻尼比關(guān)系圖
圖27 不同周期下各組巖樣縱波波速變化曲線
圖28 縱波波速與動(dòng)彈模關(guān)系圖
由圖27~28可知,對(duì)動(dòng)彈性模量Ed與縱波波速v進(jìn)行擬合發(fā)現(xiàn),采用對(duì)數(shù)函數(shù)擬合得到的相關(guān)系數(shù)較高,其對(duì)數(shù)擬合表達(dá)式為:
Ed=kln(v)-a(其中k、a>0)
(9)
經(jīng)分析可知,隨著凍融周期增大,3種加載方式下巖樣的縱波波速均呈降低趨勢(shì),說明巖樣經(jīng)過凍融循環(huán)作用后,巖樣內(nèi)部孔隙體積增大,導(dǎo)致3種加載方式下巖樣內(nèi)部應(yīng)變均增大,巖樣產(chǎn)生一定程度的劣化,動(dòng)彈模Ed減小。
4.2.3 動(dòng)泊松比與其他參數(shù)的變化規(guī)律 3組巖樣的動(dòng)泊松比與其他參數(shù)的變化關(guān)系見圖29~31。
圖29 動(dòng)泊松比與質(zhì)量關(guān)系圖
圖30 動(dòng)泊松比與阻尼系數(shù)關(guān)系圖
圖31 動(dòng)泊松比與阻尼比關(guān)系圖
從圖29~31中可以看出,隨著凍融周期的增加,動(dòng)泊松比ud與巖樣質(zhì)量呈指數(shù)關(guān)系遞減,即ud=keam(其中k>0,am<0);動(dòng)泊松比與阻尼系數(shù)C呈指數(shù)關(guān)系遞增,即ud=keac(其中k、ac>0);動(dòng)泊松比與阻尼比λ呈冪函數(shù)關(guān)系增大,即ud=kλa(其中k、a>0)。在材料的比例極限內(nèi),由均勻分布的縱向應(yīng)力所引起的橫向應(yīng)變與相應(yīng)的縱向應(yīng)變之比的絕對(duì)值即為動(dòng)泊松比ud,因此當(dāng)巖樣的孔隙增大時(shí)動(dòng)泊松比ud增大。
4.2.4 動(dòng)彈性模量與其他參數(shù)的變化規(guī)律 3組巖樣的動(dòng)彈性模量與阻尼比及阻尼系數(shù)的變化關(guān)系分別見圖32和33。阻尼比的變化反映了巖樣在凍融循環(huán)過程中能量消耗的變化。 由圖32、33分析可知,隨著動(dòng)彈性模量的增大,試驗(yàn)巖樣的阻尼系數(shù)、阻尼比均呈線性遞減趨勢(shì);隨著加載值的增大,阻尼系數(shù)逐漸減小,且在加載值較小時(shí),阻尼比的下降速率較大,隨著加載值的增大,阻尼比的下降速率有所減緩;說明巖樣在同一循環(huán)周期下,當(dāng)加載應(yīng)力值增大時(shí),一定程度上巖樣的密實(shí)度相應(yīng)增加,剛度同時(shí)增大,相應(yīng)地應(yīng)力-應(yīng)變滯回環(huán)面積減小,即在同一循環(huán)周期下巖樣消耗的能量減小,因此,阻尼比也相應(yīng)減小,動(dòng)彈模則相應(yīng)增大。
圖32 動(dòng)彈性模量與阻尼比關(guān)系圖
圖33 動(dòng)彈模與阻尼系數(shù)關(guān)系圖
(1)根據(jù)凍融循環(huán)試驗(yàn)后的巖樣的端面、側(cè)立面及局部細(xì)小處的劣化形態(tài),采用無損CT掃描技術(shù)手段、巖樣表面局部細(xì)觀放大圖作為佐證,確定了凍融循環(huán)作用下的砂巖劣化模式,分析了巖樣致密性反?,F(xiàn)象,得出凍融循環(huán)次數(shù)與CT數(shù)值、巖樣密度之間呈反比的關(guān)系。
(2)凍融中的砂巖試樣經(jīng)過CT掃描后發(fā)現(xiàn)存在有兩種凍融規(guī)律:①任一凍融周期時(shí)巖樣的外圈層劣化效應(yīng)比內(nèi)圈層大;②當(dāng)凍融次數(shù)由10次增加到20次時(shí),外圈層的凍融劣化作用明顯加劇,內(nèi)圈層的凍融劣化作用減緩。根據(jù)此規(guī)律,首次提出砂巖巖樣的凍融劣化作用(β)應(yīng)分為兩部分,即凍融劣化作用(βL)和凍脹束縛作用(βS),且凍融劣化作用 為兩者的差值,根據(jù)此結(jié)論合理地解釋了這兩種規(guī)律產(chǎn)生的原因。
(3)隨著凍融次數(shù)的增加,各個(gè)物理、動(dòng)力學(xué)參數(shù)對(duì)凍融循環(huán)作用的敏感性排序?yàn)樽枘岜?動(dòng)泊松比>電阻率>阻尼系數(shù)>縱波波速>浸潤面積>動(dòng)彈性模量>質(zhì)量,根據(jù)這一結(jié)論可以僅按次序檢測(cè)巖樣中區(qū)分度大的參數(shù),即可快速區(qū)分同種巖石的凍融程度,以減少檢測(cè)的工作量。
(4)在凍融過程中巖樣各參數(shù)與損傷形態(tài)有著直接聯(lián)系,損傷范圍的擴(kuò)展是物理力學(xué)參數(shù)劣化的最直觀的表現(xiàn)形式,而各個(gè)參數(shù)的劣化是損傷擴(kuò)展的根本因素,這三者的變化表明在凍融作用下巖樣的性質(zhì)不斷發(fā)生弱化。