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    強(qiáng)夯法消除風(fēng)積粉細(xì)砂濕陷性研究*

    2019-09-06 07:29:16毛洪運(yùn)朱江鴻畢俊翔李忠民
    工程地質(zhì)學(xué)報(bào) 2019年4期
    關(guān)鍵詞:沉量風(fēng)積粉細(xì)砂

    毛洪運(yùn) 朱江鴻 喻 小 畢俊翔 李忠民

    (①中冶成都勘察研究總院有限公司 成都 610023)(②蘭州大學(xué)土木工程與力學(xué)學(xué)院 蘭州 730000)(③成都理工大學(xué), 環(huán)境與土木工程學(xué)院 成都 610059)

    0 引 言

    我國的西北部及中亞南亞地區(qū)有不少地域?qū)儆谏衬孛?。隨著我國“一帶一路”戰(zhàn)略的實(shí)施,越來越多的重大工程項(xiàng)目在沙漠地區(qū)修建,比如交通道路工程、能源管道、電廠電站等。風(fēng)積粉細(xì)砂是沙漠地區(qū)的典型地層,早前,人們認(rèn)為沙漠地區(qū)不宜修筑建筑物,對(duì)于這一地層的研究甚少。不少研究表明,風(fēng)積粉細(xì)砂在遇水后會(huì)發(fā)生濕陷變形,導(dǎo)致地基土發(fā)生不均勻沉降,對(duì)各種工程建設(shè)造成破壞,許多建筑工程和交通工程不得不面臨這一問題。

    濕陷性是指在上覆土層的自重應(yīng)力作用下或者在自重應(yīng)力和附加應(yīng)力共同作用下,土體因浸水后土的結(jié)構(gòu)破壞而發(fā)生的顯著變形,其顯著特點(diǎn)是突變型、非連續(xù)性和不可逆性(陳正漢等, 1986)。長期以來,工程地質(zhì)界對(duì)于黃土的濕陷性進(jìn)行了廣泛的研究,有了較多的認(rèn)識(shí)(謝定義等, 1999; 吳光輝等, 2016; 張婉等, 2017; 朱景汕等, 2017)。但對(duì)于沙漠區(qū)風(fēng)積粉細(xì)砂的濕陷性研究尚處于摸索階段,風(fēng)積粉細(xì)砂濕陷性的規(guī)律認(rèn)識(shí)也比較少(韓永強(qiáng)等, 2015)。國內(nèi)外學(xué)者對(duì)區(qū)域性風(fēng)積粉細(xì)砂的濕陷性進(jìn)行了一些研究。曾正中等(2001)對(duì)騰格里沙漠風(fēng)積極細(xì)砂進(jìn)行室內(nèi)壓縮試驗(yàn)和現(xiàn)場原位實(shí)驗(yàn),均表明該區(qū)段砂土中的風(fēng)洪積壤土類土和風(fēng)積極細(xì)砂均具有濕陷性,細(xì)粒含量越多越具濕陷性且濕陷程度越高,為風(fēng)積粉細(xì)砂濕陷性研究奠定了理論基礎(chǔ)。周平等(2005)對(duì)武昌地區(qū)含黏性土粉細(xì)砂的承載力進(jìn)行了研究,分析其物理力學(xué)指標(biāo),得出在工程性質(zhì)上更接近于黏性土而非粉細(xì)砂。武立波等(2007)對(duì)陜西神木縣石窯店的粉土、粉細(xì)砂進(jìn)行了研究,發(fā)現(xiàn)該地區(qū)粉土、粉細(xì)砂具有弱可塑性、低黏結(jié)性、濕陷性及強(qiáng)度較低的特征,研究成果說明了粉細(xì)砂的細(xì)顆粒特性使得其工程性質(zhì)兼具砂土和粉土的特性。武立波等(2012)研究了在水化作用下,寧夏寧東地區(qū)粉細(xì)砂的物理力學(xué)和水理性質(zhì)規(guī)律,認(rèn)為濕陷性是寧東粉細(xì)砂水敏感性的重要表現(xiàn),其濕陷性主要受土體含水率、孔隙比、埋藏深度和干密度的影響。前人的研究為本文提供了方法和思路,對(duì)本文的研究具有指導(dǎo)意義,在研究風(fēng)積粉細(xì)砂的濕陷因素時(shí)著重考慮了含水率和密實(shí)度的影響,統(tǒng)計(jì)分析了濕陷變形與總變形的關(guān)系。

    強(qiáng)夯法,又名動(dòng)力固結(jié)法,是由法國Menard技術(shù)公司于20世紀(jì)60年代末首創(chuàng)的一種軟弱地基處理方法(Menard, 1975)。強(qiáng)夯法是指反復(fù)將重錘提到一定高度使其自由落下,給地基土以沖擊能量和振動(dòng),使得地基土加固的軟地基處理方法(中國工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會(huì), 2010),該方法因施工方便、設(shè)備簡單、處理效果明顯、費(fèi)用低廉而得到廣泛應(yīng)用。國內(nèi)外許多學(xué)者通過理論分析、相似模型試驗(yàn)、現(xiàn)場原位測試、室內(nèi)土工試驗(yàn)及數(shù)值模擬等方法對(duì)強(qiáng)夯法進(jìn)行了大量的研究。Gu et al.(2002)采用二維有限元數(shù)值模擬研究了強(qiáng)夯激勵(lì)下干砂的應(yīng)力響應(yīng)問題。賈敏才等(2009)通過自行設(shè)計(jì)的可視室內(nèi)強(qiáng)夯模型試驗(yàn)儀,分析夯擊作用下砂性土的宏細(xì)觀機(jī)制,認(rèn)為在單擊夯擊能一定時(shí),砂性土的加固存在一個(gè)最佳夯擊數(shù)。張興元等(2011)通過對(duì)蘭州黃土的室內(nèi)模型試驗(yàn)研究,認(rèn)為低能級(jí)強(qiáng)夯加固地基以剪切波為主,高能級(jí)加固地基以壓縮波為主。王松江等(2012)指出采用不同的能級(jí),夯點(diǎn)間距,錘擊次數(shù)等不同施工工藝消除黃土濕陷性的厚度差異較大。高鵬等(2014)分析研究了沙漠地區(qū)不同地基處理方法的加固效果,探究發(fā)現(xiàn)強(qiáng)夯法效果突出。上述成果表明了強(qiáng)夯法加固軟弱土地基具有顯著效果,對(duì)于消除黃土濕陷性也成效明顯。但強(qiáng)夯法消除風(fēng)積粉細(xì)砂濕陷性的研究較少,有待于系統(tǒng)展開研究。

    表 1 各土層物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)Table 1 Physical and mechanical indices of soil with different depths

    本文結(jié)合某工程實(shí)例,通過研究該工程場地風(fēng)積粉細(xì)砂強(qiáng)夯前后的物理力學(xué)特性變化,結(jié)合室內(nèi)壓縮實(shí)驗(yàn)及現(xiàn)場原位實(shí)驗(yàn),評(píng)價(jià)強(qiáng)夯法消除風(fēng)積粉細(xì)砂濕陷性效果,總結(jié)風(fēng)積粉細(xì)砂濕陷性的規(guī)律及影響因素。該研究為風(fēng)積粉細(xì)砂的濕陷性進(jìn)一步研究,可以為同類型工程場地處理提供一些參考和借鑒。

    1 工程概況

    1.1 地層巖性

    某工程場地位于沙漠地區(qū),地層結(jié)構(gòu)為第四系風(fēng)積土,地層巖性單一,均為風(fēng)積粉細(xì)砂。場地土層從上到下分述如下: ①層為黃色稍密風(fēng)積粉細(xì)砂,主要成分以石英、長石為主,厚度約0.5~3.5im; ②層為中密稍濕風(fēng)積粉細(xì)砂,厚度為1.0~4.9im,成分以石英、長石為主; ③層為密實(shí)稍濕風(fēng)積粉細(xì)砂,成分以石英、長石為主,局部膠結(jié),含有多量姜結(jié)石。在勘察深度范圍內(nèi)未見地下水,夯前原狀土的土工試驗(yàn)結(jié)果顯示,濕陷系數(shù)均大于0.015,多分布為0.017~0.069,濕陷性為輕微濕陷至中等濕陷。風(fēng)積粉細(xì)砂地層相關(guān)物理力學(xué)指標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值見表 1。

    1.2 強(qiáng)夯設(shè)計(jì)及施工

    表 2 強(qiáng)夯地基處理參數(shù)Table 2 Treatment parameters of dynamic compaction foundation

    1.3 夯沉量與錘擊數(shù)關(guān)系圖

    場地地基土為典型的風(fēng)積粉細(xì)砂,含水率低,施工前平整場地,測量場地標(biāo)高。為改善強(qiáng)夯加固效果,每遍點(diǎn)夯前向場地灑水壓實(shí),灑水量宜使土體含水率達(dá)到最優(yōu)含水率,本工程場地位于沙漠地區(qū),水量供應(yīng)不足,采用灑水車運(yùn)水并沿場地灑水,灑水量約為0.16im3·m-2。標(biāo)好夯點(diǎn)位置后施工,施工時(shí)按照“隔排隔點(diǎn)”的方式依次夯擊,滿夯后平整場地,測量場地標(biāo)高。根據(jù)實(shí)測數(shù)據(jù),統(tǒng)計(jì)了填方區(qū)和挖方區(qū)的強(qiáng)夯夯沉量與錘擊數(shù)的關(guān)系曲線,分析場地地基土對(duì)于強(qiáng)夯激勵(lì)下的宏觀反映。

    填方區(qū)填土材料為挖方區(qū)挖出的風(fēng)積粉細(xì)砂,經(jīng)分層灑水壓實(shí)后強(qiáng)夯加固,試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)了4遍點(diǎn)夯各5個(gè)夯點(diǎn)的夯沉量與錘擊數(shù)數(shù)據(jù),繪制成關(guān)系曲線圖(圖 1)。

    圖 1 填方區(qū)夯沉量與錘擊數(shù)關(guān)系曲線Fig. 1 Curvilinear figure of settlement with tamping mount in filled site

    從圖 1中可以得出,隨著錘擊數(shù)的增加,累計(jì)夯沉量增長趨勢(shì)逐漸減緩,表明風(fēng)積粉細(xì)砂強(qiáng)夯存在最佳錘擊數(shù)。圖 1中a、b、c、d圖分別表示4遍點(diǎn)夯,可以看出第1遍和第2遍點(diǎn)夯累計(jì)沉降量均在105icm左右,第3遍和第4遍分別在90icm和80icm左右,第1擊夯沉量也比第1遍和第2遍小,表明夯點(diǎn)加固范圍為蘋果形(王桂堯等, 2008)。

    隨著錘擊數(shù)的增加,單擊夯沉量逐漸減少,采用異數(shù)曲線擬合填方區(qū)單擊夯沉量與錘擊數(shù)的關(guān)系圖(圖 2),可以得出最佳錘擊數(shù)為10擊。

    圖 2 填方區(qū)單擊夯沉量擬合曲線Fig. 2 Settlement with every tamping in filled site

    挖方區(qū)挖方厚度為1~3im,強(qiáng)夯設(shè)計(jì)、施工均與填方區(qū)相同,統(tǒng)計(jì)分析了第1遍點(diǎn)夯5個(gè)夯點(diǎn)的夯沉量與錘擊數(shù)關(guān)系曲線(圖 3)。對(duì)比分析填方區(qū)夯沉量與錘擊數(shù)關(guān)系曲線,可以得出挖方區(qū)累計(jì)夯沉量較填方區(qū)少,在85icm左右,第1擊夯沉量均小于25icm,在22icm左右。根據(jù)挖方區(qū)單擊夯沉量與錘擊數(shù)的曲線圖(圖 4),可以得出挖方區(qū)最佳錘擊數(shù)為8擊。

    圖 3 挖方區(qū)夯沉量與錘擊數(shù)曲線Fig. 3 Curvilinear figure of settlement with tamping mount in excavated site

    圖 4 挖方區(qū)單擊夯沉量與錘擊數(shù)的曲線Fig. 4 Settlement with every tamping in excavated site

    2 試驗(yàn)概況

    2.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    強(qiáng)夯施工完成后間歇1周時(shí)間,使夯后土體靜置穩(wěn)定,土體中殘存應(yīng)力得以消散,間歇期結(jié)束后對(duì)強(qiáng)夯效果檢測采用淺層平板載荷試驗(yàn)及室內(nèi)土工試驗(yàn)的方式。靜載荷試驗(yàn)主要檢測夯后土體的承載力,測試時(shí)將載荷板放置于基礎(chǔ)以上50icm,相當(dāng)于夯后面以下50icm。室內(nèi)試驗(yàn)取樣布點(diǎn)按照橫向間距為20im,深度每隔1im取一次樣,室內(nèi)試驗(yàn)取樣要求取不擾動(dòng)的Ⅰ級(jí)土樣,為保持原狀土的性狀,試驗(yàn)中采取現(xiàn)場環(huán)刀取樣加取土柱相結(jié)合的方式,取樣完成后隨即送往試驗(yàn)室做土工試驗(yàn),測定夯后土體的物理力學(xué)指標(biāo)和濕陷變形量。風(fēng)積粉細(xì)砂試樣見圖 5。濕陷試驗(yàn)按照標(biāo)準(zhǔn)采用單線法(南京水利科學(xué)研究院, 1999),同一土層取5個(gè)樣對(duì)比分析。

    圖 5 風(fēng)積粉細(xì)砂試樣Fig. 5 Sample of eolian deposit find sand

    表 3 強(qiáng)夯前后各土層相關(guān)參數(shù)Table 3 Parameters of foundation soil before and after dynamic compaction

    2.2 試驗(yàn)結(jié)果分析

    2.2.1 靜載荷試驗(yàn)

    本次試驗(yàn)分為現(xiàn)場淺層載荷試驗(yàn)及室內(nèi)壓縮試驗(yàn),現(xiàn)場載荷試驗(yàn)典型曲線見圖 6,載荷試驗(yàn)結(jié)果表明P-S曲線一般沒有出現(xiàn)極限荷載,比例界限也不明顯(張志田等, 2012),載荷試驗(yàn)檢測承載力為240ikPa,比夯前地基土提高了一倍,承載力滿足設(shè)計(jì)要求。

    圖 6 風(fēng)積粉細(xì)砂典型靜載荷試驗(yàn)p-s曲線Fig. 6 Typical p-s curvilinear of eolian deposit fine sand

    2.2.2 室內(nèi)試驗(yàn)

    根據(jù)室內(nèi)土工試驗(yàn),對(duì)比分析強(qiáng)夯加固前后各土層的物理力學(xué)指標(biāo),試驗(yàn)中同1層土取樣個(gè)數(shù)均大于5個(gè),分析數(shù)據(jù)時(shí),剔除異常的數(shù)據(jù),取剩余數(shù)據(jù)的平均值分析,數(shù)據(jù)見表 3。

    從表 3可以得出,強(qiáng)夯法基本消除了風(fēng)積粉細(xì)沙的濕陷性。強(qiáng)夯夯錘落地時(shí)產(chǎn)生巨大的沖擊力,并以沖擊波的形式向土層內(nèi)部傳播,攜帶了巨大能量的沖擊波迫使粉細(xì)砂顆粒重新排列,土體中的氣體被排出,空隙減少,土體壓密。以土體重度為參照指標(biāo),強(qiáng)夯處理后重度均有較大幅度的提升,普遍提升了1.3倍左右,基本消除了濕陷性。根據(jù)各土層5個(gè)統(tǒng)計(jì)參數(shù)得出表層土體在各級(jí)上覆壓力下的壓縮變形、濕陷變形及總變形量(表 4),低密實(shí)度高含水率的①土層以壓縮變形為主,濕陷變形很?。?高密實(shí)低含水率的②土層壓縮變形很小,濕陷變形較大,總變形集中,在0.6~0.7imm之間。

    表 4 各土層土樣濕陷試驗(yàn)變形參數(shù)Table 4 Parameters of collapse test in defferent depth soil

    這與謝定義(1999)關(guān)于黃土濕陷的觀點(diǎn)相符。表明風(fēng)積粉細(xì)砂的濕陷特性與密實(shí)度和含水率密切相關(guān),其中水的含量對(duì)于風(fēng)積粉細(xì)砂的濕陷性起到了主要控制因素,強(qiáng)夯加速了灑水效應(yīng)的傳播。消除風(fēng)積粉細(xì)砂的濕陷性可以通過增加含水率再夯實(shí)的步驟,如果含水率不足不僅影響夯實(shí)效果,而且對(duì)于濕陷性的改善也很差。

    風(fēng)積粉細(xì)砂在逐級(jí)增加的壓力下,變形量逐漸增加,但每級(jí)增量在減少(圖 7)。反映了土體在附加壓力下逐漸被壓實(shí),風(fēng)積粉細(xì)砂顆粒相互接觸擠壓,空隙中氣體被排出,達(dá)到最大壓力200ikPa后穩(wěn)定一段時(shí)間,在相同壓力下浸水,土樣迅速下沉,但總變形卻變化不大,土體浸水后,水在風(fēng)積粉細(xì)砂顆粒間起到了潤滑作用,有效的降低了土顆粒之間的摩擦阻力。

    圖 7 各級(jí)壓力下風(fēng)積粉細(xì)砂變形量Fig. 7 Deformation of eolian deposit fine sand at different press

    圖 8 風(fēng)積粉細(xì)砂各級(jí)壓力下隨時(shí)間的變形量Fig. 8 Deformation of eolian deposit fine sand with loading time at different presses

    根據(jù)現(xiàn)場滲透試驗(yàn),風(fēng)積粉細(xì)砂的滲透系數(shù)在6.0×10-4~6.0×10-3之間,試驗(yàn)時(shí)按照間隔10imin、20imin、30imin、30imin記錄各壓力下的變形量,繪制成變形量與時(shí)間的關(guān)系圖(圖 8),結(jié)果表明風(fēng)積粉細(xì)砂在施加各級(jí)壓力下前10imin變形量大,約占變形總量的90%,試驗(yàn)觀察發(fā)現(xiàn)幾乎在加載的瞬間產(chǎn)生極大變形,變形隨時(shí)間的增量較小。

    3 灑水對(duì)強(qiáng)夯加固的效果評(píng)價(jià)

    強(qiáng)夯法加固細(xì)顆粒土的原理為動(dòng)力壓密,動(dòng)應(yīng)力波在土體中傳播迫使風(fēng)積粉細(xì)砂土體顆粒密實(shí),降低松散土的可壓縮性,從而提高承載力,消除風(fēng)積粉細(xì)砂的濕陷性。試驗(yàn)結(jié)果表明強(qiáng)夯法在有效加固深度內(nèi)基本消除了風(fēng)積粉細(xì)砂濕陷,不可忽視的是水的作用,由強(qiáng)夯前后各土層相關(guān)參數(shù)表(表 3)可知,高含水率濕陷改善效果顯著高于低含水率濕陷改善效果。在強(qiáng)夯設(shè)計(jì)與施工時(shí)都應(yīng)該把土體的含水率作為重要的因數(shù)考慮。土體的物質(zhì)組成和結(jié)構(gòu)特性決定了其力學(xué)性質(zhì),風(fēng)積粉細(xì)砂顆粒物質(zhì)組成為石英、長石等細(xì)顆粒物質(zhì),是長期風(fēng)化作用形成的,粒徑主要為粉粒。使得該類土兼具粉土和砂的特性,單粒排列的風(fēng)積粉細(xì)砂土具有空隙大、透水性強(qiáng)、土粒間沒有黏聚力,土粒相互依靠支承、內(nèi)摩擦力較大等特點(diǎn)。土粒中浸水時(shí),砂礫間產(chǎn)生毛細(xì)水彎液面作用于土粒,土粒產(chǎn)生短暫的膠結(jié),粒間的結(jié)合水膜使鄰近土顆粒連接起來,從而土體具有塑性性質(zhì),表現(xiàn)出黏著特性,具有一定的黏聚力。土粒間的弱結(jié)合水減少了土粒的摩擦力,在自重和上覆附加壓力下產(chǎn)生沉降變形。這也是風(fēng)積粉細(xì)砂土濕陷的內(nèi)因和強(qiáng)夯法消除其濕陷性的技術(shù)措施。在增加其含水率的前提下夯擊壓密,風(fēng)積粉細(xì)砂結(jié)構(gòu)由松散單粒接觸連接變成緊密擠壓連接。

    因此,強(qiáng)夯法能有效消除風(fēng)積粉細(xì)砂濕陷性; 其中,灑水是控制濕陷性的主要因素,強(qiáng)夯是次要因素。在加固土體的過程中,應(yīng)將浸水預(yù)壓融入強(qiáng)夯法中,保證土體有一定密實(shí)度的情況下,預(yù)先浸水使其濕陷變形再壓實(shí),能夠取得很好的處理效果。

    根據(jù)工程現(xiàn)場經(jīng)驗(yàn),由于風(fēng)積粉細(xì)砂顆粒無黏聚力,水理性質(zhì)中濕陷性及吸濕性很強(qiáng),風(fēng)化作用強(qiáng)烈。進(jìn)行強(qiáng)夯法處理后的地基土不宜長時(shí)間擱置,更不能將基底位置地基土長期暴露,基礎(chǔ)施工完成后及時(shí)回填處理。

    4 結(jié) 論

    本文結(jié)合工程實(shí)例及室內(nèi)試驗(yàn)分析了風(fēng)積粉細(xì)砂的濕陷性特點(diǎn)及強(qiáng)夯法的加固效果,主要的結(jié)論為:

    (1)沙漠地區(qū)風(fēng)積粉細(xì)砂具有輕微至嚴(yán)重的濕陷性,濕陷性與含水率及密實(shí)度密切相關(guān),含水率對(duì)于濕陷變形起主要控制作用。

    (2)強(qiáng)夯法能有效消除風(fēng)積粉細(xì)砂濕陷性,顯著提高承載力,減少壓縮變形量。其中,灑水是控制濕陷性的主要因素,強(qiáng)夯是次要因素。

    (3)在沙漠風(fēng)積粉細(xì)砂地區(qū),強(qiáng)夯施工前應(yīng)對(duì)場地灑水充足,宜使土體含水率達(dá)到最優(yōu)含水率; 強(qiáng)夯加固時(shí),填方區(qū)最佳錘擊數(shù)為10擊,挖方區(qū)最佳錘擊數(shù)為8擊,應(yīng)堅(jiān)持動(dòng)態(tài)化設(shè)計(jì)信息化施工。

    (4)強(qiáng)夯加固后,風(fēng)積粉細(xì)砂的承載力是強(qiáng)夯前的兩倍,在濕陷試驗(yàn)中,風(fēng)積粉細(xì)砂在上覆壓力下下沉變形,變形增量隨時(shí)間變化較少,在各級(jí)加載的前10imin基本完成變形量的90%。

    對(duì)于風(fēng)積粉細(xì)砂的濕陷性研究還有許多問題沒有解決,風(fēng)積粉細(xì)砂的濕陷機(jī)理、強(qiáng)夯加固土體微觀結(jié)構(gòu)、強(qiáng)夯激勵(lì)下土體的動(dòng)力響應(yīng)等還有待于更進(jìn)一步的研究。本文的研究結(jié)果可為風(fēng)積粉細(xì)砂的濕陷性研究、同類型場地地基處理等提供一些借鑒。

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