雙隱身飛機(jī)自衛(wèi)相干干擾對(duì)單脈沖雷達(dá)影響

包磊， 王春陽(yáng)， 白娟， 曾會(huì)勇

(1.空軍工程大學(xué) 研究生院，陜西，西安 710051；2.空軍工程大學(xué) 防空反導(dǎo)學(xué)院，陜西，西安 710051)

信息化作戰(zhàn)下隱身飛機(jī)不再是單機(jī)作戰(zhàn)、單打獨(dú)斗，它會(huì)是同種類、不同種類的飛機(jī)編隊(duì)作戰(zhàn)，隱身飛機(jī)混編協(xié)同作戰(zhàn)暗示著敵手絕非等閑之輩，主要針對(duì)一流的世界空軍強(qiáng)國(guó)，現(xiàn)如今隱身技術(shù)遠(yuǎn)未達(dá)到高度完善的今天，采用機(jī)載自衛(wèi)干擾是保護(hù)隱身目標(biāo)的一種有效手段. 文獻(xiàn)[1-2]提出了目標(biāo)回波與相干干擾共同作用下干擾模型及優(yōu)化干性比計(jì)算方法，為雙機(jī)編隊(duì)協(xié)同相干干擾設(shè)計(jì)提供參考思路；文獻(xiàn)[3]建立自衛(wèi)干擾條件下單隱身飛機(jī)敏感性模型，分析求解即時(shí)動(dòng)態(tài)RCS序列，仿真計(jì)算得到飛機(jī)在正常飛行與自衛(wèi)干擾狀態(tài)雷達(dá)探測(cè)概率變化情況；文獻(xiàn)[4-5]將信干比計(jì)算原理與雷達(dá)檢測(cè)概率模型相結(jié)合，推導(dǎo)了自衛(wèi)干擾狀態(tài)雷達(dá)組網(wǎng)檢測(cè)概率模型并做出相應(yīng)有效性評(píng)估.

然而如何充分有效利用低可檢測(cè)的隱身優(yōu)勢(shì)掩護(hù)隱身空襲編隊(duì)?wèi)?yīng)對(duì)單脈沖雷達(dá)的威脅，以降低飛機(jī)戰(zhàn)損率，可采用自衛(wèi)相干干擾與編隊(duì)隱身技術(shù)相結(jié)合，就可使突防飛機(jī)實(shí)現(xiàn)全航程低損失率的安全突防.

本文借鑒文獻(xiàn)[1-4]中針對(duì)單脈沖雷達(dá)的相干干擾原理與實(shí)施手段結(jié)合單隱身飛機(jī)機(jī)載自衛(wèi)干擾性能模型，利用文獻(xiàn)[5-7]中不同航跡下提取的隱身飛機(jī)即時(shí)動(dòng)態(tài)RCS時(shí)變特性思路和相關(guān)檢測(cè)概率模型，評(píng)價(jià)隱身飛機(jī)與雷達(dá)檢測(cè)性能. 并參考文獻(xiàn)[8-9]中源于空戰(zhàn)特點(diǎn)的雙機(jī)編隊(duì)協(xié)同作戰(zhàn)戰(zhàn)術(shù)方法與編隊(duì)協(xié)同優(yōu)勢(shì)的作戰(zhàn)效能評(píng)估思路，研究了雙隱身飛機(jī)協(xié)同自衛(wèi)相干干擾模式對(duì)單脈沖雷達(dá)角度跟蹤、距離測(cè)算以及檢測(cè)性能強(qiáng)弱變化的影響.

1 雙隱身飛機(jī)協(xié)同自衛(wèi)干擾模型

1.1 場(chǎng)景設(shè)計(jì)

圖1為雙隱身飛機(jī)編隊(duì)與機(jī)載自衛(wèi)干擾相結(jié)合的應(yīng)用情況. 圖1中，Rmax為單脈沖雷達(dá)檢測(cè)空間目標(biāo)的最大作用距離；Rj為雙機(jī)實(shí)際自衛(wèi)干擾的即時(shí)距離；θM為單脈沖雷達(dá)主瓣寬度. 編隊(duì)在實(shí)施空對(duì)地的精確打擊同時(shí)，為有效保護(hù)自身不被雷達(dá)檢測(cè)到，采用雙隱身飛機(jī)協(xié)同自衛(wèi)式相干干擾，有效誘騙單脈沖雷達(dá)角度測(cè)量，破壞角度跟蹤系統(tǒng)，使雷達(dá)跟蹤到錯(cuò)誤方位.

簡(jiǎn)化雙機(jī)空地對(duì)抗場(chǎng)景，作戰(zhàn)場(chǎng)景如下假設(shè).

① 雙機(jī)協(xié)同飛行航跡在充分考慮雷達(dá)燒穿距離，忽略環(huán)境外在因素不利影響，采用盤(pán)旋飛行進(jìn)行模擬. 在整體突防過(guò)程中，雙機(jī)編隊(duì)始終保持統(tǒng)一高度，相同姿態(tài)，同一速度.

圖1 雙隱身飛機(jī)自衛(wèi)式相干干擾Fig.1 Self-defense coherent jamming of dual stealth aircraft

② 編隊(duì)在實(shí)施精確打擊時(shí)，為使隱身效果顯著提高，采用相干干擾自衛(wèi)方式，利用兩個(gè)相干干擾源同時(shí)作用產(chǎn)生合成波，對(duì)單脈沖雷達(dá)跟蹤方位產(chǎn)生錯(cuò)誤引導(dǎo)，誘騙產(chǎn)生平臺(tái)外干擾效果.

1.2 隱身飛機(jī)模塊

1.2.1 飛機(jī)時(shí)變姿態(tài)分析

隱身飛機(jī)的RCS在時(shí)空域內(nèi)隨姿態(tài)角動(dòng)態(tài)變化，主要表現(xiàn)為：方位角、俯仰角和滾轉(zhuǎn)角構(gòu)成了反映飛機(jī)姿態(tài)的三維信息. 目前，通過(guò)建立隱身飛機(jī)編隊(duì)航跡并通過(guò)相應(yīng)仿真確定隱身飛機(jī)編隊(duì)的姿態(tài)角范圍，而后通過(guò)二維姿態(tài)角實(shí)時(shí)的變化計(jì)算即時(shí)RCS的變化值.

1.2.2 即時(shí)RCS獲取

RCS幅度起伏特性是描述飛行動(dòng)態(tài)過(guò)程的重要應(yīng)用之一，其獲取過(guò)程包括隱身機(jī)動(dòng)編隊(duì)目標(biāo)幾何建模、全空域靜態(tài)RCS數(shù)據(jù)庫(kù)建立、編隊(duì)目標(biāo)時(shí)變姿態(tài)角解算、編程提取動(dòng)態(tài)RCS序列4個(gè)模塊.

1.2.3 隱身機(jī)動(dòng)目標(biāo)雙機(jī)編隊(duì)幾何建模

① 編隊(duì)飛行模型參數(shù)設(shè)置.

航跡具體設(shè)置如下.

雙機(jī)維持盤(pán)旋飛行俯仰角動(dòng)態(tài)范圍：-30°<δ<10°，相應(yīng)滾轉(zhuǎn)角設(shè)定為=30°，綜合考慮隱身飛機(jī)超音速續(xù)航能力，簡(jiǎn)化模型，速度設(shè)定一致.

相應(yīng)雙機(jī)編隊(duì)航跡參數(shù)設(shè)置具體如下.

編隊(duì)飛行速度1.4Ma；飛行續(xù)航高度10 km；隱身飛機(jī)st1續(xù)航半徑35 km；隱身飛機(jī)st2續(xù)航半徑34 km.

依據(jù)續(xù)航參數(shù)繪制圖所示雙隱身飛機(jī)協(xié)同支援航跡模型，見(jiàn)圖2所示.

圖2 雙隱身飛機(jī)協(xié)同支援航跡Fig.2 Cooperative track support by dual stealth aircraft

② 雙機(jī)體與雷達(dá)坐標(biāo)系設(shè)定.

雙機(jī)體坐標(biāo)系(O-XstYstZst)：以雙機(jī)質(zhì)心連線中心為坐標(biāo)原點(diǎn)，Xst軸沿垂直機(jī)頭方向面向西，Yst軸沿平行機(jī)頭方向，Zst軸垂直機(jī)腹方向向下，如圖3所示.

圖3 雙機(jī)體與雷達(dá)坐標(biāo)系示意圖Fig.3 Schematic diagram of coordinate system of dual airframe and radar

雷達(dá)坐標(biāo)系(O-XMYMZM)：以單脈沖雷達(dá)質(zhì)心為坐標(biāo)原點(diǎn)O，XM軸沿O所在的緯度線指西，YM軸沿O所在的經(jīng)度線指北，ZM軸垂直于XMOYM平面，如圖3所示. 圖3中雙機(jī)體坐標(biāo)系中的ε,δ,分別是飛機(jī)的方位角、俯仰角和滾轉(zhuǎn)角.

③ 雙機(jī)體與雷達(dá)坐標(biāo)系轉(zhuǎn)換.

依據(jù)戰(zhàn)術(shù)模型中雙機(jī)實(shí)時(shí)位置(俯仰、方位、滾轉(zhuǎn))參數(shù)，在解算對(duì)應(yīng)雷達(dá)坐標(biāo)下編隊(duì)的即時(shí)方位、俯仰與滾轉(zhuǎn)信息，在比對(duì)解算得到動(dòng)態(tài)RCS序列. 雷達(dá)坐標(biāo)系下雙機(jī)即時(shí)姿態(tài)角解算公式如下[10-13]:

(1)

式中：(xst(t),yst(t),zst(t))對(duì)應(yīng)(x(t),y(t),z(t))在雙機(jī)體坐標(biāo)系中等效坐標(biāo)；(x(t),y(t),z(t))為機(jī)體任意一點(diǎn)在單脈沖雷達(dá)坐標(biāo)系中所處方位；(xM(t),yM(t),zM(t))為任一點(diǎn)在機(jī)體參考坐標(biāo)系下坐標(biāo).

I為雙機(jī)體實(shí)時(shí)坐標(biāo)與單脈沖雷達(dá)實(shí)時(shí)坐標(biāo)轉(zhuǎn)換矩陣. 將單脈沖雷達(dá)坐標(biāo)原點(diǎn)(0,0,0)代入式(1)，單脈沖雷達(dá)在雙機(jī)坐標(biāo)系中的坐標(biāo)為(xst(t),yst(t),zst(t))，隨時(shí)間即時(shí)變化的方位角ε(t)和俯仰角δ(t)為[11]

(2)

④ 即時(shí)動(dòng)態(tài)RCS序列獲取.

基于FEKO與Matlab軟件仿真設(shè)置；俯仰角動(dòng)態(tài)范圍：-300<δ<100；相應(yīng)滾轉(zhuǎn)角設(shè)定為=300；方位角設(shè)定：00<ε<3600；極化方式：HH(垂直極化)；頻率：5.8 GHz；步進(jìn)間隔：1°.

圖4所示雙機(jī)編隊(duì)協(xié)同以1.4Ma側(cè)盤(pán)旋飛行突防行進(jìn)中，在0～476 s內(nèi)(即側(cè)盤(pán)旋一周)實(shí)時(shí)動(dòng)態(tài)RCS的仿真結(jié)果.

圖4 雙機(jī)隊(duì)形時(shí)變動(dòng)態(tài)RCS序列Fig.4 Time-varying dynamic RCS sequences of dual-aircraft formation

動(dòng)態(tài)RCS序列圖形分析：雙隱身飛機(jī)編隊(duì)側(cè)盤(pán)旋飛行相鄰時(shí)間動(dòng)態(tài)RCS起伏抖動(dòng)劇烈、幅度大，規(guī)律性不強(qiáng)，浮動(dòng)范圍在-41.89～14.75 dBsm之間. 0 dBsm以上點(diǎn)占比9.24%，總體雙機(jī)協(xié)同隱身效果較好.

2 雙機(jī)協(xié)同相干干擾原理

雙機(jī)協(xié)同相干干擾就是分別由兩架飛機(jī)攜帶相位保持一定關(guān)系的干擾機(jī)產(chǎn)生的干擾. 原理：①雷達(dá)依據(jù)目標(biāo)回波的波前法線方向確定目標(biāo)方位；②雙機(jī)協(xié)同干擾作用產(chǎn)生合成波，信號(hào)在雷達(dá)天線口面產(chǎn)生波前畸變，使單脈沖雷達(dá)跟蹤錯(cuò)誤方位；③雙機(jī)干擾信號(hào)相位幅度滿足相應(yīng)位置關(guān)系時(shí)，使單脈沖雷達(dá)天線的等信號(hào)軸方向跟蹤在雙機(jī)之外，產(chǎn)生誘騙方位角度干擾效果.

根據(jù)已建立的雙機(jī)協(xié)同相干干擾模型，截取作戰(zhàn)空間態(tài)勢(shì)的一個(gè)截面，分析雷達(dá)跟蹤角度的影響因素.

分析雙機(jī)在對(duì)單脈沖雷達(dá)施加相干干擾后雷達(dá)跟蹤的角度公式如式(4)所示[14]為

(3)

(4)

式中:ψt為單脈沖雷達(dá)跟蹤天線指向與等強(qiáng)信號(hào)方向?qū)崟r(shí)夾角；η為兩隱身飛機(jī)干擾功率比；PJ_st1為st1干擾功率；PJ_st2為st2干擾功率；Δθt為雙機(jī)對(duì)雷達(dá)兩天線即時(shí)張角；φ為兩干擾信號(hào)到天線口面的相位差.

3 單脈沖雷達(dá)檢測(cè)性能模型

3.1 目標(biāo)回波作用下相干干擾模型

相干干擾相位和目標(biāo)回波相位在保持相對(duì)位置關(guān)系時(shí)較難，但相干干擾能夠產(chǎn)生平臺(tái)外干擾效果，達(dá)到誘騙的效果. 設(shè)想等效方法，選用位于雙機(jī)編隊(duì)間距方位外的ATr一等效干擾飛機(jī)來(lái)代替雙機(jī)編隊(duì)相干干擾信號(hào)，等效設(shè)計(jì)方法如圖5所示.

圖5 雙機(jī)協(xié)同自衛(wèi)航跡Fig.5 Cooperative self-defense track of dual-aircraft

等效干擾源功率[1]為

PATr=I0(UJ_st2-UJ_st1)2=

PJ_st2(1+2ηcosφ+η2).

(5)

式中：UJ_st1與UJ_st2分別為雷達(dá)兩天線接收AJ_st1與AJ_st2干擾信號(hào)，假定側(cè)向特性曲線在測(cè)角范圍內(nèi)條件為線性，角度跟蹤系統(tǒng)采用平方律檢波的平衡條件為

PreΔψt=PTr_ j(ψt-Δψt).

(6)

化簡(jiǎn)為

(7)

式中:Pre為單脈沖雷達(dá)接收到相應(yīng)目標(biāo)回波信號(hào)功率；PTr_j為單脈沖雷達(dá)接收到的兩相干干擾源的等效干擾功率.

3.2 回波信噪比-功率等效信干比

回波信噪比：對(duì)文獻(xiàn)[15]雷達(dá)檢測(cè)距離公式變換，推得信噪比計(jì)算公式為

(8)

式中:平均發(fā)射功率PM=Ptτfr；Pt為雷達(dá)發(fā)射峰值功率；τ為脈沖寬度；fr為PRF；Gw=Gr，Gw為發(fā)射天線增益，Gr為接收天線增益；λ為波長(zhǎng)；σst(t)為飛機(jī)t時(shí)刻的RCS值；波爾茲曼常數(shù)k；有效噪聲溫度Te；接收機(jī)帶寬Bw；接收機(jī)的噪聲系數(shù)Fw；Lz=LtLf，雷達(dá)的積累損失Lt，目標(biāo)起伏損失Lf；單脈沖雷達(dá)即時(shí)檢測(cè)距離Rst(t).

定義回波信號(hào)功率與等效干擾功率比值為信干比，即

(9)

式中：PJ_st2，GJ_st2為隱身飛機(jī)st2干擾設(shè)備功率與增益；Δf為單脈沖雷達(dá)接收帶寬；Δfj為干擾信號(hào)帶寬；RTr(t)為單脈沖雷達(dá)即時(shí)誘偏距離.

令

即為目標(biāo)回波有效信號(hào)功率與單脈沖雷達(dá)接收到AJ_st2干擾源功率之比.

結(jié)合文獻(xiàn)[4]推導(dǎo)得出如下公式：

(10)

功率信干比作用下時(shí)變雷達(dá)跟蹤角結(jié)合式(7)與式(9)得

(11)

針對(duì)平方律檢波系統(tǒng)，將式(4)與式(9)帶入式(7)可得

(12)

3.3 單脈沖雷達(dá)檢測(cè)概率

(13)

Q函數(shù)稱為MarcumQ，在Pd相對(duì)較大，Pfa較小，UT較大時(shí)，提出一個(gè)精確近似：

Pd≈

(14)

目標(biāo)回波+噪聲+干擾：針對(duì)單脈沖雷達(dá)相干干擾對(duì)策，將式(10)帶入式(14)信噪比(Se/Nwg)，則目標(biāo)回波+噪聲+干擾狀態(tài)下單脈沖雷達(dá)檢測(cè)概率為

Pd≈0.5×

(15)

4 雙機(jī)自衛(wèi)相干干擾效果仿真

4.1 仿真步驟

流程1：利用自衛(wèi)相干干擾狀態(tài)下誘偏角度式(4)與式(12)，結(jié)合雙機(jī)編隊(duì)動(dòng)態(tài)時(shí)變RCS序列計(jì)算單脈沖雷達(dá)誘偏后雷達(dá)跟蹤角度.

流程2：結(jié)合即時(shí)編隊(duì)RCS序列，仿真確定時(shí)變信噪比、等效信干比與聯(lián)合等效信干噪比在0～476 s的具體值.

流程3：依據(jù)式(13)與式(15)，結(jié)合即時(shí)信噪比、等效信干比與聯(lián)合等效信干噪比，計(jì)算編隊(duì)正常突防狀態(tài)與自衛(wèi)相干干擾突防狀態(tài)下單脈沖雷達(dá)檢測(cè)能力，計(jì)算兩種飛行狀態(tài)下時(shí)變雷達(dá)檢測(cè)概率并分析相應(yīng)結(jié)論.

4.2 效果分析

4.2.1 雷達(dá)跟蹤角度

① 雷達(dá)參數(shù)與干擾設(shè)備參數(shù)設(shè)定.

具體單脈沖雷達(dá)參數(shù)設(shè)置如表1所示.

表1 單脈沖雷達(dá)參數(shù)設(shè)置Tab.1 Radar parameters setting

雙機(jī)自衛(wèi)協(xié)同干擾的相關(guān)仿真參數(shù)設(shè)置依據(jù)如下[16]：①在確保干擾階段隱身飛機(jī)的隱身性能，協(xié)同自衛(wèi)相干干擾達(dá)到效果，干擾功率和天線增益設(shè)置適當(dāng)；②覆蓋脈沖干擾的干擾頻寬采用是雷達(dá)接收機(jī)帶寬的2～5倍；③編隊(duì)干擾所需信干比通常不大(0～10 dB).

雙機(jī)干擾參數(shù)設(shè)置見(jiàn)表2所示.

表2 雙機(jī)干擾參數(shù)設(shè)置Tab.2 Jammer parameter setting

② 編隊(duì)干擾對(duì)雷達(dá)跟蹤角度影響.

釋放自衛(wèi)相干干擾后單脈沖雷達(dá)的跟蹤角度發(fā)生變化，雙機(jī)干擾源干擾信號(hào)到天線口面相位差分別選取(φ=0°，90°，180°). 圖6給出了相應(yīng)雙機(jī)自衛(wèi)相干干擾后雷達(dá)跟蹤角度的實(shí)時(shí)變化情況.

令干擾功率比η=0.9，對(duì)比分析目標(biāo)回波下跟蹤角度的變化規(guī)律. 從圖6可以看出，干擾誘偏角度與雙機(jī)編隊(duì)干擾信號(hào)到天線口面相位差φ有關(guān)，相位差分別為0°、90°、180°時(shí)角度跟蹤時(shí)變均值為：

圖6 雙機(jī)自衛(wèi)相干干擾后雷達(dá)跟蹤角度Fig.6 Radar tracking angle after self-defense coherent jamming of dual-aircraft

0.07°、0.14°、0.26°. 通過(guò)理論推演與仿真求解雷達(dá)的誘偏角度最大值條件：雙機(jī)干擾源干擾信號(hào)到天線口面相位差為180°，可見(jiàn)具體實(shí)施干擾時(shí)，編隊(duì)飛行雙機(jī)干擾信號(hào)相位相反才能達(dá)到最佳干擾效果，能夠達(dá)到是同向相位雷達(dá)角度跟蹤誤差時(shí)變均值的3.71倍.

4.2.2 單脈沖雷達(dá)檢測(cè)概率

在分析編隊(duì)未釋放自衛(wèi)干擾前信噪比與釋放干擾后功率等效信干比變化情況，結(jié)合檢測(cè)模型，求解時(shí)變檢測(cè)概率變化趨勢(shì).

① 時(shí)變功率信噪比與等效信干比.

雙隱身飛機(jī)編隊(duì)側(cè)機(jī)盤(pán)旋飛行中時(shí)變信噪比與等效信干比的即時(shí)變化情況如圖7所示. 仔細(xì)觀察時(shí)變功率信噪比、等效信干比與(信噪比+等效信干比)實(shí)時(shí)變化情況與編隊(duì)即時(shí)RCS變化情況基本保持一致. 在無(wú)自衛(wèi)相干干擾下單脈沖雷達(dá)信噪比變化范圍：-37.65～64.12 dB；在自衛(wèi)相干干擾下，信干比即時(shí)變化范圍：-73.14～-2.329 dB；在時(shí)變功率信噪比與等效信干比共同作用下，變化范圍：-168.4～-5.363 dB. 可見(jiàn)復(fù)合的共同作用效果更優(yōu)，可有效降低等效信干比.

圖7 信噪比與功率等效信干比實(shí)時(shí)變化情況Fig.7 Real-time variation of signal-to-noise ratio and power equivalent signal-to-interference ratio

② 單脈沖雷達(dá)時(shí)變即時(shí)檢測(cè)概率.

依據(jù)虛警概率、信噪比和檢測(cè)概率的函數(shù)關(guān)系，設(shè)定檢測(cè)門(mén)限：Pfa=10-7，雙機(jī)編隊(duì)被單脈沖雷達(dá)瞬時(shí)檢測(cè)的概率如圖8(a)所示. 時(shí)變功率信噪比與單脈沖雷達(dá)自身參數(shù)有關(guān)，干擾設(shè)備的干擾效果通過(guò)功率等效信干比反映.

圖8 單脈沖雷達(dá)時(shí)變即時(shí)檢測(cè)概率Fig.8 Instant detection probability of monopulse radar

對(duì)比分析圖8(a)與圖8(b)可得出以下結(jié)論：

① 圖中所示，隱身編隊(duì)在0～476 s內(nèi)被雷達(dá)檢測(cè)發(fā)現(xiàn)的概率很大，但檢測(cè)非連續(xù)性，使得跟蹤不穩(wěn)定，但隨著累計(jì)檢測(cè)概率的增加，編隊(duì)面臨的突防威脅系數(shù)將大大增加. 對(duì)比雙機(jī)編隊(duì)施加自衛(wèi)相干干擾模式下，0～476 s內(nèi)即時(shí)檢測(cè)概率小，即時(shí)連續(xù)性差，增大了雷達(dá)檢測(cè)概率的即時(shí)隨機(jī)性，大大提高了突防安全概率.

② 對(duì)單脈沖雷達(dá)實(shí)施干擾有很大難度，因?yàn)樗軓慕邮盏乃谢夭}沖中獲得跟蹤目標(biāo)的(方位和/或仰角)的全部信息，不是通過(guò)比較一串脈沖回波特性來(lái)獲取信息. 可見(jiàn)自衛(wèi)干擾應(yīng)對(duì)單脈沖雷達(dá)更為困難，突防安全性也面對(duì)嚴(yán)重挑戰(zhàn). 通過(guò)采用編隊(duì)自衛(wèi)式相干干擾思路，雙機(jī)聯(lián)合針對(duì)單脈沖雷達(dá)不可分辨角度范圍，破壞角度跟蹤系統(tǒng)對(duì)目標(biāo)體或干擾對(duì)象的跟蹤. 通過(guò)仿真表明，對(duì)比正常編隊(duì)突防狀態(tài)相干干擾利用畸變的相位波前使雷達(dá)檢測(cè)性能下降34.97%，與普通戰(zhàn)機(jī)相比，結(jié)合隱身飛機(jī)良好的低可檢測(cè)能力，使編隊(duì)突防誘騙效果更加明顯，在自衛(wèi)保護(hù)自身突防安全情況下，還可為后續(xù)突防戰(zhàn)機(jī)提供一定空域安全范圍.

5 結(jié) 論

隱身飛機(jī)編隊(duì)自衛(wèi)相干干擾是對(duì)抗單脈沖雷達(dá)檢測(cè)能力與角度跟蹤系統(tǒng)的有效方法. 本文利用隱身飛機(jī)的低可檢測(cè)特性和優(yōu)越的機(jī)動(dòng)性能，結(jié)合設(shè)計(jì)的編隊(duì)飛行航跡，在分析單脈沖雷達(dá)相應(yīng)相干干擾原理基礎(chǔ)上，根據(jù)實(shí)際回波信號(hào)情況，設(shè)計(jì)編隊(duì)干擾方式與構(gòu)建單脈沖雷達(dá)角度跟蹤誤差與檢測(cè)性能模型. 利用即時(shí)信噪比與功率等效信干比相融合的計(jì)算方法結(jié)合單脈沖雷達(dá)檢測(cè)概率模型仿真總結(jié)自衛(wèi)相干干擾效果對(duì)單脈沖雷達(dá)影響.

① 隱身編隊(duì)自衛(wèi)相干干擾能夠有效誘騙單脈沖雷達(dá)跟蹤角0.26°.

② 隱身編隊(duì)自衛(wèi)相干干擾能夠有效使單脈沖雷達(dá)檢測(cè)概率降低34.97%，對(duì)比有無(wú)自衛(wèi)干擾狀態(tài)，在自衛(wèi)干擾狀態(tài)，即時(shí)檢測(cè)概率低、呈現(xiàn)零星狀態(tài)、隨機(jī)性強(qiáng)、難以形成穩(wěn)定跟蹤狀態(tài).

綜合分析表明，隱身編隊(duì)協(xié)同自衛(wèi)相干干擾有效誘騙單脈沖雷達(dá)的角度信息并對(duì)檢測(cè)概率、跟蹤性能產(chǎn)生很大影響，反映出隱身編隊(duì)作戰(zhàn)實(shí)效性與突防生存力更強(qiáng).