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    火源功率對(duì)室內(nèi)變壓器火災(zāi)燃燒特性影響研究*

    2019-08-13 09:18:32王志剛
    關(guān)鍵詞:油池頂棚火源

    陳 光,景 偉,王志剛,徐 亮,陳 鵬

    (1.南瑞集團(tuán)有限公司(國(guó)網(wǎng)電力科學(xué)研究院有限公司),江蘇 南京 211000;2.中國(guó)礦業(yè)大學(xué)(北京) 應(yīng)急管理與安全工程學(xué)院,北京 100086)

    0 引言

    近幾年,隨著城市居民對(duì)電力的需求不斷提高,室內(nèi)變壓器經(jīng)常處于超負(fù)荷、高溫運(yùn)作狀態(tài),存在一定安全隱患。室內(nèi)變壓器的火災(zāi)安全對(duì)于整個(gè)電力系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行起著重要意義。變壓器油火災(zāi)是一種高強(qiáng)度湍流燃燒現(xiàn)象,其孕育、發(fā)生和發(fā)展包含著湍流流動(dòng)、相變、傳熱傳質(zhì)和復(fù)雜化學(xué)反應(yīng)等物理化學(xué)作用,整體上可分為初期增長(zhǎng)階段、充分燃燒階段和減弱階段[1]。Suzuki等[2]利用錐形量熱儀對(duì)變壓器油的燃燒特性進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究,得出不同變壓器油的點(diǎn)火時(shí)間與臨界輻射熱流密度的關(guān)系;Chatris[3]通過(guò)測(cè)量油池火燃燒速率分析整個(gè)火災(zāi)過(guò)程起始和結(jié)束的瞬態(tài)階段,并確定了穩(wěn)態(tài)火災(zāi)期間的平均燃燒速率;Novozhilov和Koseki[4]建立了油池火災(zāi)過(guò)程中液體蒸發(fā)的氣液兩相動(dòng)力學(xué)模型,研究了中小型油池火災(zāi)的燃燒速率和熱輻射反饋;Karthik等[5]將變壓器絕緣油與不同體積濃度的納米粒子混合,發(fā)現(xiàn)添加納米粒子可以提高變壓器油的閃點(diǎn)和燃點(diǎn),有效降低變壓器油的可燃性。油池火燃燒一般是指當(dāng)可燃液體燃料受限于一定空間內(nèi),燃料表面的燃燒所形成的浮力擴(kuò)散火焰[6]。McCaffrey[7]經(jīng)典羽流模型將自然擴(kuò)散火焰自下至上分為連續(xù)火焰區(qū)、間歇火焰區(qū)和浮力羽流區(qū),在浮力羽流區(qū),速度和溫度隨著高度的增加而遞減;焦艷[8]通過(guò)研究多油池火源的燃燒特性,揭示了多油池火源的流動(dòng)、熱反饋與燃燒耦合機(jī)制,建立了多油池火源的燃燒速率模型,并采用修正的總熱釋放速率擬合多油池火源的軸向溫度及速度,較好地驗(yàn)證了經(jīng)典的McCaffrey曲線(xiàn);張孝春[9]針對(duì)不同火源形狀條件下的火羽流及頂棚射流特征參數(shù)演化行為進(jìn)行了較為系統(tǒng)的研究,揭示了火焰高度、中心線(xiàn)溫度及其誘導(dǎo)的頂棚射流相關(guān)規(guī)律;Vytenis[10]研究了不同油池尺寸的油池火燃燒速率,在大量實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上,總結(jié)得出大直徑油池火的燃燒速率公式;Gritzo等[11]通過(guò)對(duì)大尺度油池火災(zāi)實(shí)驗(yàn)研究,得到了關(guān)于大尺度油池火災(zāi)輻射特性、溫度、煙塵和相關(guān)時(shí)間尺度的特征關(guān)系。

    在實(shí)際的變壓器火災(zāi)過(guò)程中,油池火的燃燒會(huì)受到多種環(huán)境因素的影響,包括變壓器散熱器、防火墻和變壓器油儲(chǔ)存方式等。CIGRE的《變壓器防火規(guī)范指南》[12]規(guī)定了變壓器防火墻的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn),變壓器之間設(shè)置防火墻可以使燃燒產(chǎn)生的大部分熱量垂直上升到防火墻上方的空氣中,有效保護(hù)墻外設(shè)施。黨曉貝[13]通過(guò)分析燃燒速率、火焰高度、輻射特性等特征參數(shù),研究了倒壁影響下火焰的羽流特性,為分析設(shè)置防火墻的變壓器火災(zāi)燃燒特性提供理論依據(jù);Atsushi Nakakuki[14]研究了不同液面高度油池火災(zāi)的傳熱機(jī)理,利用有限差分程序計(jì)算了不同材料容器和壁厚容器在固定液深時(shí)容器壁的縱向溫度分布和液體燃燒速率,結(jié)果表明,與火焰向液體傳遞的直流熱和輻射熱相比,火焰向容器頂部傳遞并通過(guò)容器壁對(duì)流傳遞給液體燃料的熱量占主導(dǎo)地位。

    現(xiàn)有關(guān)于室外火災(zāi)發(fā)展過(guò)程和小尺度油池火的研究較為廣泛和全面,而鮮有關(guān)于實(shí)尺度室內(nèi)火災(zāi)燃燒特性和火災(zāi)動(dòng)力學(xué)的研究,開(kāi)展實(shí)尺度換流變火災(zāi)燃燒特性和火災(zāi)動(dòng)力學(xué)試驗(yàn)和數(shù)值模擬研究,通過(guò)分析變壓器火災(zāi)煙氣蔓延特性、熱羽流分布和溫度場(chǎng),可為變壓器火災(zāi)提供一定的理論基礎(chǔ)和可靠的試驗(yàn)數(shù)據(jù)。本文首先分析了隱蔽、立體、多尺度的變壓器火災(zāi)數(shù)值模擬的有效性,通過(guò)改變火源功率,揭示變壓器火災(zāi)參數(shù)隨空間、時(shí)間的變化規(guī)律。

    1 數(shù)值模擬理論與模型

    1.1 FDS基礎(chǔ)理論

    模擬軟件FDS(Fire Dynamics Simulator)是1款應(yīng)用于火災(zāi)研究領(lǐng)域的場(chǎng)模擬軟件。以計(jì)算流體力學(xué)(CFD)為基礎(chǔ),重點(diǎn)關(guān)注火災(zāi)所產(chǎn)生的煙氣和熱量轉(zhuǎn)移過(guò)程,采用數(shù)值求解的方法求解Navier-Stokes方程,并將計(jì)算結(jié)果進(jìn)行可視化處理[15-16]。其計(jì)算求解過(guò)程主要包括連續(xù)性方程、能量守恒方程、動(dòng)量守恒方程及組分守恒方程等,具體如下:

    連續(xù)性方程:

    (1)

    動(dòng)量守恒方程:

    (2)

    能量守恒方程:

    (3)

    組分方程:

    (4)

    式中:ρ為密度,kg/m3;u為速度矢量,m/s;為哈密頓算子;fb為作用于流體上的外力矢量,kg/(s2·m);t為時(shí)間,s;h為比焓,KJ;τ為粘性力張量,kg/(s2·m);p為壓力,Pa;w為渦度,s-1;g為重力加速度,為熱輻射通量,KW/m2;T為溫度,K;k為導(dǎo)熱系數(shù),W/(m2·k);Yi為組分質(zhì)量分?jǐn)?shù);為組分生成速率;為單位體積的熱生成速率,為輻射熱流密度,W/m2;Di為組分?jǐn)U散系數(shù),m2/s;i為第i種組分。

    1.2 模型建立

    變壓器火災(zāi)主要是由于初期絕緣子根部爆裂、油箱局部爆裂和油箱整體爆裂引起的。變壓器火災(zāi)也是一類(lèi)特殊的燃燒現(xiàn)象,遵循燃燒過(guò)程的基本規(guī)律。變壓器火災(zāi)模型主要由換流變?nèi)剂辖M分(變壓器油和變壓器油熱解生成的可燃?xì)怏w)、油盤(pán)的空間布置以及點(diǎn)燃方式等要素組成。參考35 kV油浸式變壓器外形尺寸,變壓器置于廠房底部X-Y平面中心位置,長(zhǎng)寬高為4 m×4 m×5 m,表面設(shè)置為STEEL邊界類(lèi)型?;鹪垂β史謩e為5,10,15,18 MW,在變壓器前方地面,沿變壓器底邊設(shè)置矩形油池,模擬變壓器集油坑火災(zāi)燃燒,依據(jù)火源功率,油池面積分別為1,2,3,3.6 m2;為研究變壓器頂部燃燒特性,在其頂部設(shè)置方形油池,根據(jù)火源功率,油池面積分別為0.5,1,1.5,1.8 m2;在變壓器正面設(shè)置火源模擬流淌火。廠房壁面與頂棚均設(shè)置為CONCRETE邊界類(lèi)型,環(huán)境溫度為20 ℃,總模擬時(shí)間為300 s,變壓器及熱電偶布置示意如圖1所示。

    圖1 變壓器及熱電偶布置示意Fig.1 Schematic diagram of transformer and layout of thermocouples

    1.3 模型正確性驗(yàn)證

    1)網(wǎng)格獨(dú)立性驗(yàn)證

    在FDS中,網(wǎng)格尺寸的選取是決定模擬結(jié)果精確程度和穩(wěn)定程度的關(guān)鍵因素[17]。在實(shí)際應(yīng)用中,通常采用火源特征直徑D*與計(jì)算網(wǎng)格尺寸δx的比值作為網(wǎng)格劃分的依據(jù)。當(dāng)模擬計(jì)算的網(wǎng)格大小取0.1D*時(shí),模擬計(jì)算的火羽流溫度和速度跟實(shí)際火災(zāi)實(shí)驗(yàn)的結(jié)果比較接近。其中火源的特征直徑由式(5)進(jìn)行計(jì)算:

    (5)

    式中:D*為特征尺寸,m;Q為熱釋放速率,W;ρ0為空氣密度,kg/m3;c0為空氣比熱,J/(kg·℃);T0為環(huán)境溫度,K;g為重力加速度,m/s2。

    為了評(píng)估網(wǎng)格獨(dú)立性,選取對(duì)網(wǎng)格精度敏感的區(qū)域進(jìn)行檢驗(yàn)。本文設(shè)置了3個(gè)尺度的網(wǎng)格來(lái)模擬同一個(gè)火災(zāi)場(chǎng)景的火災(zāi)參量。當(dāng)網(wǎng)格精度Δ=0.25,0.33,0.50 m時(shí),火源正上方頂棚處瞬態(tài)溫度如圖2所示。

    圖2 網(wǎng)格精度對(duì)特征溫度的影響Fig.2 Influence of grid precision on characteristic temperature

    由于燃燒產(chǎn)生的熱煙氣隨時(shí)間不斷積聚,因此該點(diǎn)處瞬態(tài)溫度隨時(shí)間呈上升趨勢(shì)。在0~25 s階段,不同網(wǎng)格精度對(duì)瞬時(shí)溫度變化幾乎沒(méi)有影響;在25~300 s階段內(nèi),當(dāng)網(wǎng)格尺寸為0.5和0.33 m時(shí),溫度的分布曲線(xiàn)波動(dòng)較大;當(dāng)網(wǎng)格尺寸為0.25 m時(shí),溫度曲線(xiàn)變化平穩(wěn)。0.5 m網(wǎng)格精度求解得到的瞬態(tài)溫度與0.25,0.33 m網(wǎng)格求解結(jié)果產(chǎn)生明顯差異。另外,由于火源功率為5,10,15,18 MW,利用式(5)計(jì)算得到的火源特征直徑D*,同時(shí)考慮到模擬時(shí)間和計(jì)算機(jī)性能最終將網(wǎng)格尺寸設(shè)置為0.25 m×0.25 m×0.25 m。

    2)模型正確性驗(yàn)證

    變壓器火災(zāi)具有隱蔽、立體、多尺度性3個(gè)典型特征。隱蔽性指的是變壓器下方的集油坑火災(zāi)的發(fā)展受到變壓器換熱器的影響,可以看成火焰發(fā)展的障礙物;立體性指的是變壓器火源由變壓器上部油枕、變壓器下部的集油坑和流淌火共同構(gòu)成變壓器立體布置的火源;多尺度性是指變壓器火源既包括大尺度的變壓器下部集油坑,又包括變壓器上部相對(duì)小尺度的油枕火源和流淌火。實(shí)際尺度變電站變壓器油燃燒如圖3所示,實(shí)驗(yàn)與數(shù)值模擬火災(zāi)過(guò)程中的溫度變化如圖4所示。

    圖3 實(shí)際尺度變壓器火災(zāi)燃燒過(guò)程Fig.3 Combustion process of transformer fire with practical scale

    圖4 實(shí)驗(yàn)與數(shù)值模擬火災(zāi)過(guò)程中的溫度變化Fig.4 Temperature change of fire process by experiments and numerical simulation

    由圖4可以看出,數(shù)值模擬得到的變電站火災(zāi)的初期增長(zhǎng)、充分發(fā)展以及施加細(xì)水霧后火焰的衰減熄滅過(guò)程中的瞬時(shí)溫度變化等參數(shù),與實(shí)驗(yàn)結(jié)果較為一致,可認(rèn)為數(shù)值模擬能再現(xiàn)變電站火災(zāi)發(fā)展過(guò)程。

    2 結(jié)果與討論

    2.1 煙氣蔓延分析

    具有隱蔽、立體和多尺度燃燒特性的變壓器火災(zāi)的煙氣羽流受頂棚限制,可劃分為連續(xù)火焰區(qū)、間歇火焰區(qū)、浮力羽流區(qū)和頂棚射流區(qū)等。在燃燒發(fā)展過(guò)程中,10 MW火源功率變壓器室內(nèi)火焰與煙氣隨時(shí)間發(fā)展如圖5所示。由圖5可知,在t=10 s之前,火焰及煙氣沿豎直方向迅速上升,并且在豎直方向上不斷卷吸周?chē)慈細(xì)怏w;20 s之后,由于受到頂棚限制,煙氣接觸到頂棚后形成頂棚射流并向四周蔓延。隨著火災(zāi)的持續(xù)發(fā)展,大量低密度、熱煙氣在實(shí)驗(yàn)室內(nèi)部上空集聚,隨著氧氣含量逐漸降低,火焰趨于穩(wěn)定。

    圖5 10 MW火焰與煙氣隨時(shí)間發(fā)展過(guò)程Fig.5 Development process of flame and smoke with time in 10 MW fire

    隨著火源功率的增加,18 MW的煙氣產(chǎn)生量更大,充滿(mǎn)室內(nèi)空間的速度更快,在18 MW的情況下,120 s內(nèi)煙氣幾乎充滿(mǎn)整個(gè)空間,120 s時(shí)各功率火源煙氣分布情況如圖6所示。

    2.2 流場(chǎng)分布分析

    煙氣發(fā)展與流場(chǎng)分布密切相關(guān)。流場(chǎng)形態(tài)影響火和煙氣蔓延行為的傳熱、傳質(zhì)過(guò)程以及化學(xué)反應(yīng),火源功率為5,10,15,18 MW的變壓器室在120 s時(shí)的流場(chǎng)分布圖如圖7所示。在火災(zāi)初期,火焰上部是浮力作用區(qū)域,在頂棚處形成射流,之后燃燒區(qū)域內(nèi)可燃物燃燒放出的熱量和煙氣形成高溫環(huán)境與周?chē)h(huán)境空氣之間的溫差造成浮力驅(qū)動(dòng),從而火焰區(qū)域上方形成羽流熱煙氣層豎直運(yùn)動(dòng),羽流中心線(xiàn)處的速度最大,遠(yuǎn)離中心風(fēng)速變小,這是因?yàn)榛鹩鹆骶砦透×Φ鸟詈献饔?,火源上方不斷補(bǔ)充風(fēng)流,加快了縱向風(fēng)流流動(dòng)。隨著燃燒發(fā)展,縱向風(fēng)速減小梯度增大;之后煙氣區(qū)充滿(mǎn)整個(gè)頂棚,并開(kāi)始沿著墻壁下降。

    2.3 溫度分布分析

    室內(nèi)變壓器火災(zāi)發(fā)生后,煙氣攜帶大量熱量向上運(yùn)動(dòng)聚集。因此有必要研究不同火源功率下火災(zāi)發(fā)展過(guò)程中變壓器室內(nèi)空間溫度分布規(guī)律,確定火災(zāi)對(duì)建筑結(jié)構(gòu)的影響。在變壓器室內(nèi)Z=5,7.5,10 m處沿X方向間隔1 m布置熱電偶,沿Y方向間隔1 m布置熱電偶,共計(jì)38個(gè)熱電偶檢測(cè)火災(zāi)時(shí)期變壓器室內(nèi)溫度分布。圖8為不同火源功率下室內(nèi)變壓器火災(zāi)發(fā)生300 s時(shí)頂棚溫度輪廓分布;圖9為不同功率下Z=5 m,Z=7.5 m和Z=10 m處沿X方向溫度峰值。

    由圖8~9可知,對(duì)比分析不同功率下火源正上方頂棚溫度分布,5,18 MW火源功率下最高溫度分別為515,1 000 ℃,火源功率與頂棚溫度呈現(xiàn)正相關(guān)。在4種火源功率下,變壓器室內(nèi)空間溫度分布曲線(xiàn)趨勢(shì)一致,都是自火源正上方向頂棚兩側(cè)衰減,溫度最高點(diǎn)出現(xiàn)在火源正上方;相同火源功率下,頂棚溫度隨著與火源距離的增大大幅下降,與火源距離大于2 m降溫趨勢(shì)變慢;5 MW火源功率下頂棚平均溫度為450 ℃;10,15,18 MW火源功率下頂棚平均溫度為650,750,950 ℃。當(dāng)火源功率為5 MW時(shí),變壓器油燃燒時(shí)間在52 s內(nèi),產(chǎn)生的熱均不會(huì)使變壓器大空間內(nèi)壁面和頂棚處的煙氣溫度超過(guò)300 ℃,沒(méi)有達(dá)到混凝土的耐火極限;當(dāng)火源功率為10 MW時(shí),變壓器油燃燒時(shí)間在39 s內(nèi),產(chǎn)生的熱均不會(huì)使變壓器大空間內(nèi)壁面和頂棚處的煙氣溫度超過(guò)300 ℃,沒(méi)有達(dá)到混凝土的耐火極限;當(dāng)火源功率為15 MW時(shí),變壓器油燃燒時(shí)間在37 s內(nèi),產(chǎn)生的熱均不會(huì)使變壓器大空間內(nèi)壁面和頂棚處的煙氣溫度超過(guò)300 ℃,沒(méi)有達(dá)到混凝土的耐火極限;當(dāng)火源功率為18 MW時(shí),變壓器油燃燒時(shí)間在31 s內(nèi),產(chǎn)生的熱均不會(huì)使變壓器大空間內(nèi)壁面和頂棚處的煙氣溫度超過(guò)300 ℃,沒(méi)有達(dá)到混凝土的耐火極限[18]。

    圖6 120 s時(shí)不同火源功率下煙氣分布Fig.6 Distribution of smoke at 120 s under different fire source power

    圖7 變壓器室在120 s時(shí)的流場(chǎng)分布Fig.7 Distribution of flow field in transformer room at 120 s

    圖8 頂棚溫度輪廓分布Fig.8 Distribution of temperature contour at roof

    圖9 不同功率下Z=5 m,Z=7.5 m和Z=10 m處沿X方向溫度峰值Fig.9 Temperature peaks along the X direction at Z=5 m, Z=7.5 m and Z=10 m at different powers

    3 結(jié)論

    1)具有隱蔽、立體和多尺度燃燒特性的變壓器火災(zāi)的煙氣羽流受頂棚限制,可劃分為連續(xù)火焰區(qū)、間歇火焰區(qū)、浮力羽流區(qū)和頂棚射流區(qū)等。在自然對(duì)流的條件下,變壓器油燃燒產(chǎn)生的煙氣充滿(mǎn)室內(nèi)變電站的時(shí)間隨火源功率增加而減少。

    2)不同火源功率變壓器火災(zāi)燃燒的室內(nèi)溫度分布相似,即頂棚處最高溫度在火源正上方,變壓器室內(nèi)高溫區(qū)隨著與火源中心的距離增大而降低。

    3)當(dāng)火源功率在5~18 MW范圍內(nèi),變壓器油燃燒時(shí)間在30 s內(nèi),產(chǎn)生的熱均不會(huì)使變壓器大空間內(nèi)壁面和頂棚處的煙氣溫度超過(guò)300 ℃,沒(méi)有達(dá)到混凝土的耐火極限。

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