郝建斌, 魏興梅, 姚 婕,3, 張振北
(1.長安大學(xué) 地質(zhì)工程與測繪學(xué)院, 陜西 西安 710054; 2.長安大學(xué) 國土資源部巖土工程開放研究實(shí)驗(yàn)室, 陜西 西安 710054; 3.新疆送變電有限公司, 新疆維吾爾自治區(qū) 烏魯木齊 830011)
加筋是一種有效的土體改良技術(shù),其特點(diǎn)是在土體中摻入一定比例的筋材,以增強(qiáng)土體的強(qiáng)度和穩(wěn)定性,從而改善不良土的承載力、抗剪強(qiáng)度、抗壓強(qiáng)度等特性,因此在工程中得到了廣泛的應(yīng)用.加筋土在我國很早就有應(yīng)用,如距今5000多年前良渚古城的水利系統(tǒng)中就采用了這種工藝[1].而國際巖土界認(rèn)為,加筋土的概念是由法國工程師亨利·維達(dá)(Henri Vidal)在1963年(觀察鳥類利用泥和草筑巢而受到啟發(fā))提出來的[1].此后,很多學(xué)者與研究人員致力于各種加筋土材料及加筋土理論的研究,其中研究較多的則是人工加筋材料[2-6].近年來,也逐漸開展了天然作物加筋作用的探索與研究[7-13].研究表明,筋材種類、含量和長度是影響土體強(qiáng)度和性能的主要因素[7],如在粘性土中摻入劍麻纖維,可使土體的黏聚力平均提高50%以上,當(dāng)纖維含量為0.4%、纖維長度為5 mm時,可使土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度達(dá)到最大[8].在膨脹土中加入黃麻纖維,可顯著提高土體抗剪強(qiáng)度和膨脹土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度[9].此外,植物根系也可提高土壤的黏聚力,從而提高土體的抗剪強(qiáng)度[10].在植物加筋材料中,具有代表性且容易就地取材的還有農(nóng)作物秸稈(麥秸稈,稻秸稈).其中,麥秸稈已被研究應(yīng)用于加筋海濱鹽漬土[11-12]、粘土[13]等.亦有研究表明,麥秸稈加筋土具有抗沖蝕性,具有很好的邊坡防護(hù)效果[14].此外,在民用建筑、道路工程等領(lǐng)域均有廣闊的應(yīng)用前景[15].
本文基于三軸固結(jié)不排水(CU)試驗(yàn),開展了麥秸稈加筋黏性土在不同加筋長度和不同加筋率時的抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)研究,確定了最優(yōu)加筋長度和最優(yōu)加筋率.同時采用計算機(jī)斷層掃描(computed tomography,CT)掃描試驗(yàn),從土體細(xì)觀結(jié)構(gòu)的變化對麥秸稈的加筋作用效果進(jìn)行了分析.
本次試驗(yàn)用土取自西安市某工地,基于界限含水率、輕型擊實(shí)等土工試驗(yàn),得出其基本物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)如表1所示,此試驗(yàn)所用土為粉質(zhì)黏土.
已有研究表明,天然麥秸稈的平均極限拉力約為65 N[11].本次試驗(yàn)選用的麥秸稈取自西安市藍(lán)田縣.麥秸稈與土混合前,用0.4%石灰水對其浸泡24 h進(jìn)行防腐處理.試驗(yàn)中將麥秸稈外表皮剝?nèi)?,用碾壓工具將其碾壓扁平,使其具有一定韌性,并按最優(yōu)含水率配備試驗(yàn)用土.圖1為試驗(yàn)用麥秸稈,圖2為麥秸稈加筋土.
圖2 麥秸稈加筋土
Fig.1Wheat straw for
圖1 試驗(yàn)用麥秸稈
Fig.2Wheat straw experiment reinforced soil
三軸壓縮試驗(yàn)所用儀器為南京土壤儀器廠生產(chǎn)的SLB-1型應(yīng)力/應(yīng)變控制式三軸剪切試驗(yàn)儀,試驗(yàn)選取的麥秸稈加筋率(干麥秸稈與干土的質(zhì)量比)分別為0.1%、0.2%、0.3%和0.4%,長度分別為5、10和15 mm.試樣為直徑61.8 mm,高125 mm的圓柱試樣.考慮實(shí)際工程土體的主要影響深度范圍及其對應(yīng)的土壓力,選取4種圍壓(50,100,200,300 kPa),應(yīng)變速率為2 mm·min-1.
CT掃描使用儀器為長安大學(xué)特殊地區(qū)公路工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室的工業(yè)CT試驗(yàn)系統(tǒng).考慮到加載過程的連續(xù)性,素土和加筋土均備三個試樣.先對三個初始狀態(tài)試樣進(jìn)行CT掃描,然后三個試樣均進(jìn)行無側(cè)限抗壓試驗(yàn)(加載速率為1 mm·min-1),試樣1、試樣2和試樣3分別加載至軸向應(yīng)變?yōu)?%、10%和15%時結(jié)束試驗(yàn),最后對加載后的試樣分別進(jìn)行CT掃描.
圖3和圖4為不同圍壓下素土的應(yīng)力-應(yīng)變(σ-ε)曲線以及其破壞后的形態(tài).
圖3 素土應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線
a 50 kPa
b 100 kPa
c 200 kPa
d 300 kPa
從圖3可以看出:不同圍壓下的應(yīng)力-應(yīng)變曲線均為硬化曲線,沒有明顯的峰值.低圍壓(50,100 kPa)下,曲線比較平緩;而高圍壓(200,300 kPa)下,曲線斜率明顯增大.由圖4可以看出:圍壓為50 kPa時,試樣的破壞狀態(tài)呈現(xiàn)“塑性鼓脹破壞”的特征,無明顯剪切破壞;圍壓為100 kPa時,“鼓脹破壞”不明顯,而在試樣下端出現(xiàn)少量縱向裂紋;圍壓為200 kPa時,試樣下端有多條縱向裂紋擴(kuò)展至試樣中部;圍壓為300 kPa時,試樣出現(xiàn)明顯的剪切破壞.
與素土相比,在土中摻入隨機(jī)分布的麥秸稈,其破壞特征出現(xiàn)明顯差異,加筋土樣均出現(xiàn)“鼓脹破壞”,且未見明顯裂紋或剪切破壞.圖5為加筋土樣在圍壓300 kPa時破壞后的形態(tài).可見,麥秸稈加筋的效果是非常明顯的,在同等應(yīng)變條件下,僅出現(xiàn)塑性變形,較素土穩(wěn)定.
a 0.1%,10 mm
b 0.2%,15 mm
c 0.3%,1 5mm
表2為素土和加筋土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)試驗(yàn)結(jié)果.從表2中可以看出,麥秸稈筋材長度為10 mm時,其內(nèi)聚力增高最為明顯,介于41.3~85.3 kPa之間,約為素土黏聚力的2~3.3倍;不論筋材長短,加筋土內(nèi)摩擦角的變化隨加筋率的增大呈現(xiàn)出先降低后增高的變化規(guī)律.綜合抗剪強(qiáng)度的兩項指標(biāo),認(rèn)為最佳加筋長度為10 mm.筋材在10 mm范圍內(nèi),加筋率為0.2%和0.4%的加筋作用較強(qiáng),其中前者主要表現(xiàn)在增加了土體的黏聚力(增大2.3倍),后者也增加了土體的黏聚力(增大1倍),但主要增大了土體的內(nèi)摩擦角.可見,麥秸稈的摻入對土體的黏聚力和內(nèi)摩擦角均有影響.
表2 不同加筋條件下加筋土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)
由于麥秸稈的密度小于土體的密度,當(dāng)加筋率達(dá)到某一臨界值時,將影響加筋土的壓實(shí)效果.這個臨界值是多少?這是值得研究的問題.但加筋率越高,筋土混合物中大尺度物質(zhì)(筋材)就越多.考慮到尺寸效應(yīng)的影響,本試驗(yàn)沒有開展加筋率大于0.4%的加筋土三軸試驗(yàn).此外,由于本試驗(yàn)中受到試樣大小的限制,試樣尺寸較小,考慮到尺寸效應(yīng)的影響,試驗(yàn)沒有開展筋材長度大于15 mm的加筋土三軸試驗(yàn).如加筋率大于0.4%、筋材長度大于15 mm,對土體的黏聚力和內(nèi)摩擦角有何影響,后續(xù)將開展相關(guān)試驗(yàn)做進(jìn)一步的研究.
為分析加筋率對土體強(qiáng)度特性的影響規(guī)律,繪制了筋材長度為10 mm的加筋土的應(yīng)力-應(yīng)變曲線,如圖6所示.由圖6可見,加筋土的應(yīng)力-應(yīng)變曲線仍呈現(xiàn)應(yīng)變硬化特性,圍壓和加筋率的變化對曲線形狀并無明顯影響.圍壓的增大使土體剛度增加,而加筋率對土體剛度的影響則隨圍壓的不同而不同.圍壓較小時,加筋土的剛度均比素土剛度大;隨著圍壓的增大,剛度差距逐漸縮?。划?dāng)圍壓為300 kPa時,加筋率的影響則不再明顯.
為分析比較素土和加筋土在荷載作用過程中的細(xì)觀結(jié)構(gòu)變化,以筋材長度10 mm、加筋率為0.2%的加筋土為試樣,進(jìn)行CT掃描.圖7~圖9為素土在初始狀態(tài)與不同應(yīng)變(5%、10%、15%)時的CT掃描對比圖像.從圖中可以看出,初始狀態(tài)下素土存在較多孔隙和微裂紋,對土體施加外荷載使軸向應(yīng)變?yōu)?%時,在細(xì)觀結(jié)構(gòu)上并無明顯變化,此階段主要為壓實(shí)及彈性變化階段.當(dāng)軸向應(yīng)變達(dá)到10%時,逐漸出現(xiàn)橫向小的裂紋,且有裂紋貫通的趨勢,在貫通裂紋周邊伴隨形成許多微裂紋,此時土體處于塑性變形階段.軸向應(yīng)變達(dá)到15%時,截面內(nèi)可觀察到大量裂紋,與應(yīng)變10%時相比,裂紋長而寬,且分布范圍廣,在整個截面內(nèi)均有分布,此階段土體基本處于破壞階段.
圖10~圖12為加筋土在初始狀態(tài)與不同軸向應(yīng)變(5%、10%、15%)時的CT掃描對比圖像.從圖10可看出,加筋土軸向應(yīng)變?yōu)?%時,土體內(nèi)部也無細(xì)觀結(jié)構(gòu)的變化.當(dāng)軸向應(yīng)變達(dá)到10%時,出現(xiàn)小的擴(kuò)展裂紋,但規(guī)模較小,僅在局部出現(xiàn)(圖11中圈出部位).對比分析圖8b和圖11b可知,加筋土與素土在應(yīng)變?yōu)?0%時,加筋土裂紋在數(shù)量及延伸長度上均小于素土.應(yīng)變達(dá)到15%時,該截面上分布有三條比較明顯的裂紋(圖12中圈出部位),但其他區(qū)域基本無裂紋.素土與加筋土相比較,素土內(nèi)部裂紋較多且在整個截面內(nèi)均分布.因此可見,麥秸稈加筋在限制土體變形方面的作用是非常顯著的.
a 圍壓50 kPa
b 圍壓100 kPa
c 圍壓200 kPa
d 圍壓300 kPa
a 初始狀態(tài)
b 應(yīng)變5%
a 初始狀態(tài)
b 應(yīng)變10%
a 初始狀態(tài)
b 應(yīng)變15%
a 初始狀態(tài)
b 應(yīng)變5%
a 初始狀態(tài)
b 應(yīng)變10%
a 初始狀態(tài)
b 應(yīng)變15%
本文進(jìn)行了麥秸稈加筋黏性土的三軸剪切試驗(yàn)和CT掃描試驗(yàn),分析得出如下結(jié)論:
(1) 麥秸稈加筋黏性土可以提高土體的抗剪強(qiáng)度,其中對黏聚力和摩擦角均有顯著影響,其中長度為10 mm的筋材加筋效果較好.
(2) 素土在剪切過程中出現(xiàn)明顯的宏觀剪切破壞,同等軸向應(yīng)變時,加筋土僅出現(xiàn)鼓脹破壞.
(3) 小圍壓作用時,麥秸稈加筋對土體的剛度影響較大,隨著圍壓的增大,影響逐漸變小.
(4) CT掃描結(jié)果顯示,麥秸稈加筋在限制土體變形和裂紋擴(kuò)展方面的作用非常顯著.
(5) 需要指出的是,本文所得結(jié)論是在特定土質(zhì)、含水率和試件尺寸下得出的,并不具有完全代表性.針對不同土質(zhì)、不同含水率的土體,還需進(jìn)行具有針對性的試驗(yàn)研究.