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    柴油機燃用生物柴油低溫燃燒性能的仿真研究

    2019-07-02 02:37:50陳彥君周斌何俊杰王連富
    車用發(fā)動機 2019年3期
    關(guān)鍵詞:燃期原機噴油

    陳彥君,周斌,何俊杰,王連富

    (西南交通大學機械工程學院,四川 成都 610031)

    近年來,世界石化燃料儲量日益枯竭,人類對有害污染物的排放管制越來越嚴格,發(fā)動機可再生替代燃料和低排放燃燒策略因而引發(fā)廣泛關(guān)注。從植物油、廢動物脂肪和廢餐館油脂(黃油脂)中提煉的烷基單酯通常被稱為生物柴油,生物柴油由于其可再生性、極低的硫和芳烴含量、較高的十六烷值、較高的生物降解性和分子中富氧的優(yōu)點,已成為更清潔的替代燃料,可用來填補石化柴油燃料的需求缺口[1-9]。生物柴油具有與石化柴油大致相似的特性,即使沒對發(fā)動機進行任何改造,也可直接用于柴油發(fā)動機。與傳統(tǒng)的柴油燃料相比,生物柴油富氧可使燃燒更完全,從而有效地減少發(fā)動機的顆粒物(PM)、一氧化碳(CO)和未燃物(THC)排放。但是在柴油機上使用生物柴油會使NOx排放升高[7-9]。

    低溫燃燒模式可同時降低NOx和炭煙排放[10-11],通常是由大EGR(Exhaust Gas Recirculation,廢氣再循環(huán))率來實現(xiàn),這種方式用在生物柴油發(fā)動機上也有類似效果[12]。據(jù)前人的研究結(jié)果可知,該機型在EGR閥全開時的EGR率不足以使發(fā)動機從傳統(tǒng)燃燒模式向低溫燃燒模式轉(zhuǎn)變[13-14],因此還需要采取其他技術(shù)手段。邱偉[14]以4JB1柴油機為對象,進行了EGR結(jié)合推遲供油的手段實現(xiàn)柴油機低溫燃燒的試驗研究,其研究結(jié)果為本研究提供了柴油實現(xiàn)低溫燃燒的性能變化的試驗依據(jù)。相關(guān)研究表明[14-16],推遲噴油可以降低NOx排放,但必然會對其他性能產(chǎn)生影響。因此本研究針對EGR率和噴油正時對柴油機燃用生物柴油的燃燒過程、經(jīng)濟性、動力性和排放特性的影響進行了研究,為在柴油機上使用生物柴油替代燃料實現(xiàn)低溫燃燒提供依據(jù),有利于生物柴油的普及和推廣。

    1 柴油機仿真模型的建立

    本研究使用的發(fā)動機原型為4JB1渦輪增壓柴油機,其主要性能參數(shù)見表1。根據(jù)該柴油機建立的GT-Power整機仿真模型見圖1。

    表1 柴油機主要性能指標

    圖1 4JB1柴油機整機模型

    圖2和圖3分別示出仿真模型的外特性扭矩、油耗和標定工況示功圖的試驗驗證結(jié)果。由圖2和圖3可以計算出扭矩和燃油消耗率的最大誤差分別為3.69%和3.56%,缸壓的最大誤差為4.75%,證明模型正確,可以用于后續(xù)分析計算。

    圖2 扭矩和油耗對比結(jié)果

    圖3 示功圖對比結(jié)果

    本研究使的用生物柴油替代燃料是由地溝油提煉而來,該生物柴油和0號柴油的理化特性見表2。

    表2 生物柴油和0號柴油的理化特性

    根據(jù)表2,在生物柴油模型中輸入相關(guān)的氣態(tài)和物態(tài)參數(shù),完成生物柴油燃油庫模型的建立。其中汽化潛熱影響到燃油的蒸發(fā)和霧化,運動黏度影響到燃油的噴霧特性,十六烷值影響并決定著滯燃期的長短,生物柴油與柴油的物性區(qū)別通過在燃油模型中設(shè)置這些參數(shù)得到了體現(xiàn)。

    在建立了生物柴油燃料模型后,對比了柴油機燃用生物柴油在2 200 r/min滿負荷時扭矩和燃油消耗率的實測值和仿真值(見表3)。由表3可見,計算誤差在允許范圍內(nèi),證明生物柴油模型正確,可以用于后續(xù)分析計算。

    表3 生物柴油模型驗證

    2 計算結(jié)果及分析

    本研究分析了不同EGR率和噴油正時對柴油機燃用生物柴油低溫燃燒的燃燒過程、經(jīng)濟性、動力性和排放特性的影響。選定的原機工況為柴油機最大扭矩轉(zhuǎn)速2 200 r/min,噴油量為33.375 mg,約為原機75%負荷,噴油正時為-2.9°(上止點前2.9°)。研究選取的EGR率是由不同EGR閥開度(40%,60%,80%,100%)下得到的EGR率,分別為3.47%,6.97%,10.80%,14.69%;選取的噴油正時分別為-12°,-9°,-6°,-2.9°,0°,3°,6°(負值代表上止點前噴油,正值代表上止點后噴油,0°即為上止點噴油)。

    2.1 EGR率和噴油正時對燃燒過程的影響

    圖4和圖5分別示出上止點前2.9°噴油時不同EGR率下生物柴油燃燒的缸內(nèi)壓力和平均燃燒溫度曲線。從圖中可以看出,隨著EGR率的增大,最高燃燒壓力下降,缸內(nèi)最高平均溫度逐漸升高,最高燃燒溫度相位向后推遲。出現(xiàn)這種現(xiàn)象的原因在于,隨著EGR率的增大,滯燃期延長,燃燒始點向后推遲,燃燒主要過程在膨脹沖程中完成,此時活塞下行,導致壓力下降,而充量密度減小使缸內(nèi)單位充量吸收的熱量增加,導致缸內(nèi)最高平均溫度升高[14]。

    圖4 不同EGR率下的缸內(nèi)壓力

    圖5 不同EGR率下的缸內(nèi)平均燃燒溫度

    圖6和圖7分別示出無EGR和EGR率14.69%條件下,缸內(nèi)壓力和平均燃燒溫度隨噴油正時變化的曲線。從圖中可以看出,無EGR時,隨著噴油正時的推遲,最高燃燒壓力降低,最高平均燃燒溫度降低,對應(yīng)的峰值相位也后移。這是由于隨著噴油推遲,燃燒的主要過程發(fā)生在活塞下行階段,燃油噴入氣缸內(nèi)的壓力與溫度較高,滯燃期變短,預(yù)混燃燒量減少,使得缸內(nèi)最高燃燒壓力和缸內(nèi)平均燃燒溫度下降。同一噴油正時下,最高燃燒壓力在EGR閥全開時有顯著的下降,缸內(nèi)平均燃燒溫度相位向后推遲。

    圖6 不同噴油正時下的缸內(nèi)壓力

    圖7 不同噴油正時下的缸內(nèi)平均燃燒溫度

    2.2 EGR率和噴油正時對油耗和熱效率的影響

    圖8示出EGR率、噴油正時對有效燃油消耗率和指示熱效率的影響規(guī)律。由圖8可見,隨著EGR率增大,有效燃油消耗率上升,熱效率下降。這是因為EGR率的增大雖然使滯燃期延長,但是可燃混合氣中氧濃度不足占主導因素,使燃燒質(zhì)量變差,進而使油耗和熱效率惡化。

    圖8 不同EGR率和噴油正時下的油耗和熱效率

    隨著噴油正時的推遲,油耗和熱效率基本呈現(xiàn)相悖的變化規(guī)律,油耗先降低后增加,熱效率先增加后降低。這是由于提前噴油會使得燃燒過程靠近上止點,做功能力得到提高,燃燒等容度加大,使熱效率提高,油耗降低。在上止點前9°~6°區(qū)間內(nèi)噴油,燃燒過程最接近上止點,因此油耗和熱效率最優(yōu)。

    2.3 EGR率和噴油正時對排放的影響

    圖9示出不同EGR率下,柴油的NOx比排放隨噴油正時的變化關(guān)系。從NOx排放曲線可以看出:在同一噴油正時下,隨著EGR率的增加,NOx排放降低,這與前人的研究結(jié)果[13]一致;保持EGR率不變,隨著噴油正時的提前,NOx排放增加。這是因為提前噴油使滯燃期延長,滯燃期內(nèi)形成的可燃預(yù)混合氣增加,預(yù)混燃燒比例增加,缸內(nèi)最高平均燃燒溫度上升,此時高溫是導致NOx排放增加的原因,尤其在低EGR率工況下表現(xiàn)更為明顯。

    圖9 不同EGR率和噴油正時下的NOx排放

    雖然提前噴油會導致NOx排放上升,但是將其與EGR結(jié)合,在大EGR率情況下,可以實現(xiàn)NOx排放低于原機。由此可見,生物柴油富氧效果導致的NOx排放升高現(xiàn)象在EGR和噴油正時的作用下得到了很大的改善。EGR率為14.69%時可實現(xiàn)NOx排放低于原機而不受噴油正時影響;在噴油正時推遲到上止點后4°以后可實現(xiàn)NOx排放低于原機而不受EGR率影響;在噴油正時為上止點前10°~4°區(qū)間內(nèi),需要結(jié)合EGR進行優(yōu)化。

    圖10 示出不同EGR率和噴油正時下的炭煙比排放變化規(guī)律。從圖10可以看出:隨著噴油正時的推遲,炭煙排放先升高后降低;隨著EGR率的增大,炭煙排放升高。這是由于炭煙排放主要受兩個因素的影響, 即滯燃期和氧濃度[17]。EGR率的增加降低了缸內(nèi)氧濃度,導致炭煙排放增加。在噴油過早時,雖然引入EGR降低了缸內(nèi)氧含量,但是噴油時刻的壓力和溫度較低,使滯燃期延長,混合氣混合更均勻,增加了預(yù)混燃燒的比例,炭煙排放較低。在噴油過晚時,雖然初始的壓力和溫度高,但著火前活塞下行,溫度和壓力迅速降低,導致滯燃期延長,炭煙排放也呈現(xiàn)降低趨勢。

    圖10 不同EGR率和噴油正時下的炭煙排放

    結(jié)合圖9與圖10對比得出,在同一噴油正時下,隨著EGR率的增大,炭煙排放和NOx排放呈現(xiàn)相悖變化趨勢,這表明發(fā)動機仍處于傳統(tǒng)燃燒模式中。在噴油正時推遲到-6°以后,炭煙排放和NOx排放都隨著噴油推遲出現(xiàn)降低的趨勢,這表明發(fā)動機由傳統(tǒng)模式向低溫燃燒模式轉(zhuǎn)變。但是EGR的加入導致炭煙排放升高,雖然推遲了噴油正時,然而只有在少數(shù)工況(EGR率3.47%時、上止點后3°后噴油)實現(xiàn)炭煙排放低于原機。

    圖11示出了不同EGR率和噴油正時下CO比排放的變化規(guī)律。由圖11可見,隨著噴油正時的提前,CO排放降低。在噴油正時提前到上止點之前,缸內(nèi)平均燃燒溫度較高,此時有利于CO的氧化過程,從而使CO排放降低;在噴油正時推遲到上止點后時,燃燒溫度低甚至變得不穩(wěn)定,熱效率降低,CO排放量急劇上升。同一噴油正時下,隨著EGR率的增大,CO排放增加。這是因為隨著EGR率的增加,混合氣中的氧濃度降低,再加上缸內(nèi)燃燒溫度降低,不利于CO的氧化過程,導致CO排放增加。

    圖11 不同EGR率和噴油正時下的CO排放

    在傳統(tǒng)燃燒模式下,生物柴油富氧可以很好地氧化CO,使CO排放保持在較低水平;但是在向低溫燃燒模式轉(zhuǎn)變的情況下,生物柴油的氧含量不足以彌補進氣氧濃度的降低,進而導致CO排放隨EGR率的增大出現(xiàn)上升的現(xiàn)象。然而將EGR和噴油正時耦合,在EGR率低于3.47%,噴油正時提前到上止點前6°之前,可以實現(xiàn)CO排放低于原機。

    圖12 示出不同EGR率和噴油正時下的THC比排放變化規(guī)律。由圖可知,隨著EGR率的增加,THC排放升高;隨著噴油正時的提前,THC排放降低。滯燃期和最高平均燃燒溫度是影響低溫燃燒模式THC 排放的最主要因素[13]。EGR率的增大使滯燃期延長,這是導致THC排放升高的主要原因。在上止點后噴油,隨著噴油正時的推遲,雖然初始的壓力和溫度高,但著火前活塞下行,溫度和壓力迅速降低,導致滯燃期延長,所以THC排放升高;在上止點前噴油,隨著噴油正時的提前,缸內(nèi)最高平均燃燒溫度升高,溫度占主導因素,因此THC排放降低。由此可見,EGR會加劇THC排放的惡化,但可以將其耦合噴油正時,實現(xiàn)與原機相當甚至低于原機的THC排放水平。在EGR率為3.47%,噴油正時提前到上止點前6°之前,THC排放低于原機。

    圖12 不同EGR率和噴油正時下的THC排放

    3 結(jié)論

    a) 在相同噴油正時下,隨著EGR率的增大,最高燃燒壓力下降,缸內(nèi)最高平均溫度逐漸升高,燃燒相位后移;有效燃油消耗率增加,熱效率降低;NOx排放大幅度降低,炭煙排放、CO排放和THC排放都增加;

    b) 在相同的EGR率下,隨著噴油正時推遲,最高燃燒壓力和缸內(nèi)平均燃燒溫度降低,燃燒相位后移;有效燃油消耗率先減小后增加,熱效率先升高后下降;NOx排放降低,炭煙排放先升高后降低,CO排放和THC排放都升高;

    c) EGR的引入和推遲噴油正時都可大幅度降低NOx排放,但是炭煙排放、CO排放、THC排放和燃油油耗率也隨之升高;在追求低NOx排放和炭煙排放的情況下,應(yīng)該盡可能晚地推遲噴油,但是EGR率不宜過高,在噴油正時為上止點后6°、EGR率為3.47%時可實現(xiàn)NOx排放和炭煙排放低于原機,但此時油耗和熱效率惡化,且CO和THC排放升高,因此需要耦合其他參數(shù)來優(yōu)化,改善NOx排放和油耗、熱效率之間的trade-off關(guān)系。

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