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    水平井自適應(yīng)控水與礫石充填復(fù)合工藝試驗

    2019-06-12 01:09:46旭*
    關(guān)鍵詞:篩管礫石排量

    趙 旭*

    1.中國石化石油工程技術(shù)研究院,北京 朝陽 100101;2.頁巖油氣富集機理與有效開發(fā)國家重點實驗室,北京 朝陽 100101

    引 言

    水平井自適應(yīng)調(diào)流控水完井作為一種新型完井技術(shù),與常規(guī)完井方式相比[1-2],能夠起到控制底水錐進、延長無水采油期,提高最終采收率的目的[3-5]。自適應(yīng)調(diào)流控水完井技術(shù)已經(jīng)在國內(nèi)外多個油田進行了現(xiàn)場應(yīng)用,并取得了比較理想的控水穩(wěn)油效果[6-7]。但是,對于部分老井水平井完井,如何有效實現(xiàn)井筒封隔并保證后續(xù)方便地處理井筒是一個需要深入研究的問題,同時,對于粉細砂巖、疏松砂巖等易出砂儲層[8-11],單獨應(yīng)用自適應(yīng)調(diào)流控水篩管防砂很難有效防砂。通過礫石充填不僅能起到良好的防砂效果[12-16],同時,也起到篩管間分隔作用,保證生產(chǎn)過程中液流不沿軸向流動[17],因此,結(jié)合水平井自適應(yīng)調(diào)流控水技術(shù)與水平井礫石充填技術(shù),利用自適應(yīng)調(diào)流控水篩管完成二次完井礫石充填的新型完井方式,值得進行深入研究。為此,本文針對水平井自適應(yīng)調(diào)流控水礫石充填工藝,對各項工藝參數(shù)進行設(shè)計,并自主搭建了地面模擬試驗裝置,通過試驗分析得到合理的工藝參數(shù)范圍,為現(xiàn)場應(yīng)用提供指導(dǎo)。

    1 試驗工藝參數(shù)設(shè)計

    要完成一口水平井的礫石充填,需要從多個方面考慮優(yōu)化施工參數(shù),最終的目的是實現(xiàn)整個井筒充滿礫石顆粒[18]。礫石充填過程是一個礫石顆粒從充填部位逐步運移的過程,影響充填效果的主要參數(shù)有充填排量、砂比、沖篩比、漏失量、攜砂液黏度、充填礫石密度等[12,19-20]。自適應(yīng)調(diào)流控水與礫石充填相結(jié)合的完井工藝提高了自適應(yīng)調(diào)流控水的防砂能力,并實現(xiàn)了自適應(yīng)調(diào)流控水篩管與井筒環(huán)空的無限級封隔。試驗工藝參數(shù)設(shè)計,需要考慮自適應(yīng)調(diào)流控水造成的井筒流動方式的改變對礫石充填效果的影響,有針對性地選擇各項礫石充填工藝參數(shù),其中,重點優(yōu)化的參數(shù)為充填排量和充填礫石密度。

    1.1 充填排量

    較高的充填排量具有較強的攜砂能力(圖1),礫石顆粒不容易沉積,充填過程中不易形成砂橋[21]。但是,過高的充填排量一方面會使α波的高度變低,導(dǎo)致充填效率降低;另一方面會導(dǎo)致較高的施工壓力,從而可能會破壞泥餅壓漏地層,造成充填失敗。

    自適應(yīng)調(diào)流控水篩管的入流孔徑小,流體流經(jīng)調(diào)流控水篩管的阻力大,排量很難達到常規(guī)充填的排量,因此必須采用較小的充填排量。根據(jù)前期調(diào)流控水篩管測試的排量及壓力,并根據(jù)調(diào)流控水篩管數(shù)目,初步確定在試驗充填壓力下的充填排量為60~100 L/min。

    圖1 充填排量與充填率關(guān)系Fig.1 Relation between flow rate and packing efficiency

    1.2 砂比

    砂比越高,礫石顆粒越不容易被攜帶,而且由于攜砂液漏失和砂拱高度升高,篩管和井眼環(huán)空會很快達到礫石極限濃度,導(dǎo)致提前脫砂,充填效果差(圖2)。另外,砂比直接影響砂漿固液兩相流動的壓力梯度。

    為保險起見,試驗中選擇較低的砂比,充填排量確定后根據(jù)4%~6%體積比確定單位時間內(nèi)的加砂量,在加砂過程中要確保均勻加砂。

    圖2 砂比與充填率關(guān)系Fig.2 Relation between gravel concentration in injected liquid and packing efficiency

    1.3 沖篩比

    較大的沖管尺寸會減小沖篩環(huán)空中攜砂液的流通面積,增大摩阻壓降,迫使更多的攜砂液在篩管和井眼環(huán)空中流動[22],增大篩管和井眼環(huán)空中的砂漿流量,提高攜砂能力(圖3),降低充填過程的堵塞風(fēng)險。在水平井礫石充填中,要求沖篩比大于0.75。試驗中選擇′′(外徑110 mm,內(nèi)徑62 mm)的調(diào)流控水篩管(1′′=2.54 cm)和 1.66′′(外徑 48 mm,內(nèi)徑35 mm)的沖管,沖篩比為0.78。在調(diào)流控水篩管上使用′′×150 的扶正器。

    圖3 沖篩比與充填率關(guān)系Fig.3 Relation between diameter ratio of tailpipe to screen and packing efficiency

    1.4 漏失量

    攜砂液的漏失會使砂拱出現(xiàn)“斜堤”特征。漏失量越大,砂拱沿充填位置向上傾斜的速度越快,越容易出現(xiàn)提前堵塞,導(dǎo)致充填效率降低(圖4),并增加對產(chǎn)層的污染。漏失量不但影響砂拱高度,而且直接決定充填的最大長度,因此需要提前測得循環(huán)的漏失情況,如果漏失小于20%,則根據(jù)情況調(diào)整施工參數(shù);如果漏失大于20%,則需要考慮暫堵措施。本次試驗不考慮漏失影響。

    圖4 漏失速率與充填率關(guān)系Fig.4 Relation between fluid loss rate and packing efficiency

    1.5 攜砂液黏度

    攜砂液黏度越大,攜砂能力越強[23],礫石顆粒越不容易沉積,砂拱高度越低(圖5)。但是高黏攜砂液體中一般含有大量的大分子,更容易對油層造成污染。當(dāng)攜砂液黏度不小于1 mPa·s時,充填效率趨于穩(wěn)定??紤]成本和產(chǎn)層保護方面的因素,一般采用普通完井液作為攜砂液,此次試驗選用清水作為攜砂液,黏度為1 mPa·s。

    圖5 攜砂液黏度與充填率關(guān)系Fig.5 Relation between fluid viscosity and packing efficiency

    1.6 充填礫石

    由于調(diào)流控水裝置的流動阻力大,導(dǎo)致充填過程中的摩阻較大,所以需要較小的充填排量。如果采用常規(guī)充填中的中密度支撐劑,在低排量充填過程中易堵泵撬,形成砂橋、砂堵,無法保證充填質(zhì)量[24]。因此,根據(jù)充填時的沉降速度和目前存在的礫石種類等因素,試驗最終選擇超輕密度支撐劑,密度接近于水,充填過程支撐劑沉降速度慢,在小排量充填情況下不易形成砂橋,從而最大程度保證充填效率。

    所選超輕密度支撐劑具體規(guī)格為:密度1.02~1.05 g/cm3,濁度 <80 FTU,圓度 > 0.9,球度>0.9,耐壓86 MPa,破碎率≤5%。在加砂時,配備礫石充填均勻加砂攪拌設(shè)備,實現(xiàn)均勻加砂,實時控制加砂量,避免卡泵現(xiàn)象,防止產(chǎn)生砂橋。

    2 試驗裝置與步驟

    2.1 試驗裝置

    參照試驗工藝參數(shù)設(shè)計結(jié)果,自主設(shè)計并搭建了一套水平井自適應(yīng)調(diào)流控水礫石充填的地面模擬試驗裝置,主要包括模擬井筒、井口起升裝置、礫石充填設(shè)備和數(shù)據(jù)采集處理系統(tǒng)。試驗流程如圖6所示,實際的試驗裝置如圖7所示。

    試驗中的模擬井筒長度50 m,選取與水平井篩管裸眼完井相同的API標(biāo)準(zhǔn)7′′套管(內(nèi)徑159.4 mm),在模擬井筒上開有視窗短節(jié),便于觀察井筒流動和礫石的充填情況。調(diào)流控水裝置選用中石化工程院自主研制的自適應(yīng)調(diào)流控水篩管[25-26]。井口起升裝置高10 m,起升能力10 t。礫石充填設(shè)備選用700泵車及罐車,設(shè)備壓力≥20 MPa。數(shù)據(jù)采集處理系統(tǒng)包括進口壓力傳感器(量程0~25 MPa)、出口壓力傳感器(量程 0~2.5 MPa)、高清攝像頭和數(shù)據(jù)采集軟件等,可實時監(jiān)控充填過程中的流動和壓力變化并生成施工記錄曲線。

    圖6 試驗流程圖Fig.6 Schematic diagram of experimental process

    圖7 實際試驗裝置Fig.7 Actual experimental facilities

    2.2 試驗步驟

    (1)下入礫石充填管柱串,采用攜砂液攜帶充填砂,通過砂泵,在一定排量和壓力下,泵送至流程管線內(nèi),送入礫石充填工具,數(shù)據(jù)采集處理系統(tǒng)實時采集油管(進口)壓力的變化,生成進口壓力曲線。

    (2)將礫石攜帶至自適應(yīng)調(diào)流控水篩管與套管的環(huán)形空間,攜砂液可進入篩管內(nèi),經(jīng)充填工具轉(zhuǎn)換機構(gòu)(雙通體)進入充填工具上部油套管環(huán)空,經(jīng)井口四通流出,數(shù)據(jù)采集處理系統(tǒng)實時采集套管(出口)壓力的變化,生成出口壓力曲線。

    (3)充填過程中,礫石逐漸埋沒篩管,通過視窗短節(jié)觀察充填礫石的流動情況,并在充填結(jié)束后,經(jīng)由視窗觀察礫石充填的密實度。

    (4)充填結(jié)束后,連接井口起升設(shè)備(通井機、井架)將服務(wù)工具起出,并下入與充填工具相對應(yīng)的分瓣對扣撈矛將充填工具解封并撈出,完成試驗。

    3 試驗結(jié)果分析

    3.1 試驗參數(shù)

    根據(jù)試驗工藝參數(shù)設(shè)計結(jié)果,分別選取不同數(shù)目的調(diào)流控水篩管,開展了兩次水平井自適應(yīng)調(diào)流控水礫石充填試驗。第一次試驗在井筒中下入3根調(diào)流控水篩管,第二次試驗在井筒中下入5根調(diào)流控水篩管。由于不同數(shù)目的調(diào)流控水篩管的流動阻力不同,所以兩次試驗分別采用了不同的充填排量和砂比,施工壓力均控制在合理范圍內(nèi)。具體的試驗參數(shù)如表1所示。

    表1 水平井自適應(yīng)調(diào)流控水礫石充填試驗參數(shù)Tab.1 Parameters of autonomous inflow control gravel packing experiments

    3.2 試驗結(jié)果分析

    3.2.1 第一次試驗

    第一次試驗曲線見圖8,由圖8可見,充填分為以下4個階段。

    (1)α波充填階段。砂漿伴隨沉降并逐步從井口往井筒底部運移,井口壓力基本不變(實際井眼中可能出現(xiàn)漏失,導(dǎo)致礫石沉積,流通面積減小,流動阻力增加,排量穩(wěn)定的情況下地面泵壓會緩慢升高),此時整個井筒的砂量不能完全覆蓋篩管。

    圖8 試驗一充填曲線Fig.8 Packing curves of the first experiment

    充填過程中,除了排量增加造成的摩阻之外,最主要的流動阻力來自調(diào)流控水裝置的阻力,因此在現(xiàn)場施工時,可以根據(jù)井段長度及調(diào)流控水篩管的數(shù)量來預(yù)測循環(huán)排量,建議控水單元數(shù)量不少于6個。

    (2)α波與β波轉(zhuǎn)換階段。充填壓力逐漸升高,但升高速度較慢,這個階段時間較短。此時因為流動通路的轉(zhuǎn)換,液流需要克服環(huán)空、沉積砂高及沖管的流動阻力,壓力出現(xiàn)波動。

    (3)β波充填階段。此時攜砂液在沖管與篩管之間環(huán)形空間的流動距離變長,并且流速增加,導(dǎo)致沖管及沖篩環(huán)空中的摩阻迅速增加,壓力上升很快。此階段現(xiàn)場施工時,井口壓力往往大于地層壓力,可能會導(dǎo)致地層漏失,出現(xiàn)砂橋,造成充填中斷,充填效率難以保證,此時可通過減小泵入排量來控制井口壓力,降低流動摩阻,從而減少或消除漏失。通過試驗確定出較合適的排量為60 L/min。

    (4)脫砂階段。此時β波已經(jīng)將整個篩管與套管之間環(huán)形空間全部覆蓋,液流繼續(xù)攜帶礫石堆積,此時液流沿軸向經(jīng)過一定的盲管堆積砂高,才能進入沖篩環(huán)空繼而進入沖管,所以此階段壓力上升速度快。此次試驗的整個充填過程中,充填壓力基本符合水平井礫石充填壓力的波動過程。與常規(guī)水平井充填礫石相比,超輕密度支撐劑密度低,形成的砂高大約為80%~85%環(huán)空高度。

    現(xiàn)場施工時,需要精確計算井筒容積,并下入盡可能多的調(diào)流控水篩管,從而增加控水單元的入流面積,減小流動阻力,進而減小施工壓力。在可以控制的壓力范圍內(nèi)提高施工排量,有利于礫石充填的實施。

    3.2.2 第二次試驗

    第二次試驗曲線見圖9,與第一次試驗類似,第二次試驗充填分為以下4個階段。

    (1)α波充填階段。由于調(diào)流控水篩管數(shù)量增加,因此整個環(huán)空容積增加,井筒內(nèi)攜砂能力增加,可以應(yīng)用更大的充填排量,可增加砂比,以節(jié)省施工時間。通過試驗分析可知,砂比在4%~8%較合理?,F(xiàn)場施工還要考慮漏失的情況,根據(jù)循環(huán)測試對比來判斷井底的漏失量。通過試驗研究得出,使用完井液作為攜砂液時,測試返出的最小排量大于60 L/min才能保證充填的正常實施,此時的砂比要盡量小于5%。

    (2)α波與β波轉(zhuǎn)換階段。壓力出現(xiàn)輕微波動,說明開始出現(xiàn)α波與β波的充填轉(zhuǎn)換。情形與第一次試驗類似。

    (3)β波充填階段。壓力緩慢上升,為了使施工壓力低于地層破裂壓力,將泵入排量從100 L/min降至80 L/min,施工壓力增長趨勢明顯變緩。因為排量降低,所以砂高頂部的流速降低,礫石沉降與推進重新建立了平衡關(guān)系,部分礫石重新在頂部沉降形成新的α砂高,因此沒有出現(xiàn)急劇的β波壓力上升。隨著充填繼續(xù),礫石在新的砂高頂部進行反向β波充填,此時需要β波充填的環(huán)形空間變小,砂量也隨之減小,需克服的流動阻力增加,因此壓力上升加劇。

    (4)脫砂階段。礫石堆積沉降在盲管段的體現(xiàn),壓力急劇增長,判斷脫砂,停止充填。情形與第一次試驗類似。

    圖9 試驗二充填曲線Fig.9 Packing curves of the second experiment

    試驗結(jié)束后,從觀察視窗可明顯觀察到井筒已經(jīng)全部充填滿礫石顆粒,將觀察窗打開后,發(fā)現(xiàn)礫石密集程度很高,沿軸向的滲流阻力遠大于沿徑向的滲流阻力,礫石徑向厚度也能夠滿足擋砂需求,充填礫石可以有效封隔環(huán)空,起到封隔器的作用,從而充分發(fā)揮調(diào)流控水裝置的穩(wěn)油控水功能。

    3.3 合理參數(shù)推薦

    通過試驗結(jié)果分析,最終形成如下的施工參數(shù)。

    與常規(guī)礫石充填相比,攜砂液流經(jīng)調(diào)流控水裝置時會產(chǎn)生額外的流動阻力,所以水平井自適應(yīng)調(diào)流控水礫石充填的排量不宜過大,以減小施工壓力。根據(jù)試驗結(jié)果建議充填排量為N×20 L/min,其中N為自適應(yīng)調(diào)流控水篩管根數(shù),每根篩管包含兩個控水單元。

    為了配合較小的施工排量,防止支撐劑過早沉降形成砂堵,水平井自適應(yīng)調(diào)流控水礫石充填中應(yīng)選擇超輕密度支撐劑,試驗中選取的超輕密度礫石的充填效率達100%,充填效果理想,根據(jù)試驗結(jié)果建議礫石密度為1.02~1.05 g/cm3。

    由于水平井自適應(yīng)調(diào)流控水礫石充填的排量較小,攜砂液流動阻力較大,為防止提前脫砂,減小施工壓力,提高充填效率,根據(jù)試驗結(jié)果建議施工砂比為4%~8%體積比,攜砂液黏度為1~5 mPa·s,沖篩比為 0.7~0.8。

    4 結(jié) 論

    (1)形成了一套水平井自適應(yīng)調(diào)流控水礫石充填方法。該方法優(yōu)選低密度礫石進行充填,解決了充填排量受限的難題,既可使礫石完全充滿篩管和井筒環(huán)空,又可使礫石充填密實。

    (2)自主設(shè)計并搭建了砂比可調(diào),試驗數(shù)據(jù)實時記錄的水平井自適應(yīng)調(diào)流控水礫石充填試驗裝置。該裝置能夠全程觀察并記錄礫石充填的整個試驗過程,實時準(zhǔn)確記錄試驗數(shù)據(jù)。

    (3)完成兩次水平井自適應(yīng)調(diào)流控水礫石充填試驗,充填效率均達到100%,形成了適用于水平井自適應(yīng)調(diào)流控水礫石充填的工藝參數(shù),優(yōu)選出的施工參數(shù)為現(xiàn)場應(yīng)用提供有效指導(dǎo)。

    (4)充填礫石的軸向滲流阻力遠大于徑向滲流阻力,可實現(xiàn)環(huán)空有效封隔,充分發(fā)揮調(diào)流控水裝置的控水穩(wěn)油功能。

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