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    高溫電加熱處理對(duì)貝氏體鋼與U75V鋼閃光對(duì)焊接頭組織與性能的影響

    2019-04-29 01:44:28王振偉許鴻吉
    鐵道建筑 2019年4期
    關(guān)鍵詞:轍叉電加熱貝氏體

    王振偉,許鴻吉,王 赫

    (1.中鐵山橋集團(tuán)有限公司,河北 秦皇島 066205;2.大連交通大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院,遼寧 大連 116028)

    為滿足鐵路日益增長(zhǎng)的運(yùn)輸要求,國(guó)內(nèi)鐵路正朝著高速、重載方向發(fā)展。目前,國(guó)內(nèi)時(shí)速160 km以下線路的轍叉廣泛使用合金鋼組合轍叉,其心軌采用高耐磨性、高強(qiáng)韌性的貝氏體鋼整體鍛造成型,并與其后叉跟軌拼接而成,大大提高了轍叉的使用壽命。缺點(diǎn)是結(jié)構(gòu)采用組裝拼接,整體性較差,列車通過時(shí)產(chǎn)生振動(dòng),影響平順性。同時(shí),拼裝結(jié)構(gòu)不利于溫度應(yīng)力的傳遞,且聯(lián)結(jié)螺栓易疲勞而影響轍叉使用壽命。作為新一代合金鋼轍叉,心軌與其后鋼軌宜采用焊接方式,消除螺栓聯(lián)結(jié)造成的缺陷,提高轍叉整體性。貝氏體合金鋼轍叉和U75V鋼軌因耐磨性能好、抗剝離、抗波浪形磨耗以及綜合使用性能優(yōu)良而得到了廣泛應(yīng)用[1-5]。但是,在無縫線路的建設(shè)中需要對(duì)貝氏體合金鋼轍叉與U75V鋼軌進(jìn)行焊接,而貝氏體鋼與U75V鋼的焊接是涉及2種熱物理性能和焊接性能均相差懸殊的異種材料的連接問題。貝氏體鋼較低的含碳量使其具有良好的焊接性;而U75V鋼含碳量高,一般為0.6%~0.8%,淬硬傾向大,焊接性能很差,焊接時(shí)熱影響區(qū)易產(chǎn)生淬硬組織而脆化。因此,焊接異種鋼軌時(shí)需進(jìn)行焊后熱處理。

    與其他焊接方法相比,閃光對(duì)焊由于加熱時(shí)間短,焊接過程不需要填充金屬,冶金過程簡(jiǎn)單,焊接熱影響區(qū)小,因此容易獲得質(zhì)量較高的焊接接頭。而且閃光焊既能用于工廠焊接長(zhǎng)軌,又能采用焊軌列車在現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行鋼軌或轍叉的焊接,所以在世界各國(guó)無縫線路的連接中都得到了廣泛的應(yīng)用[6-7]。為了確保貝氏體合金鋼轍叉與U75V鋼軌閃光焊接頭的性能,閃光焊后一般均對(duì)接頭進(jìn)行中頻感應(yīng)正火處理,但在實(shí)際生產(chǎn)過程中,由于受空間位置的限制,中頻感應(yīng)正火在貝氏體合金鋼轍叉和U75V鋼軌現(xiàn)場(chǎng)焊接時(shí)無法使用。為保證接頭的焊接質(zhì)量,本文采用線圈式電熱毯加熱設(shè)備進(jìn)行了焊后高溫電加熱處理。

    1 試驗(yàn)材料及試驗(yàn)方法

    1.1 試驗(yàn)材料

    試驗(yàn)材料選用60 kg/m U75V鋼和貝氏體鋼,試件長(zhǎng)度為600 mm,其化學(xué)成分和力學(xué)性能分別見表1和表2。

    表1 試驗(yàn)材料的化學(xué)成分 %

    1.2 試驗(yàn)方法

    1.2.1 閃光對(duì)焊工藝試驗(yàn)

    貝氏體合金鋼轍叉與U75V鋼軌在GAA100/580轍叉閃光焊機(jī)上進(jìn)行閃光對(duì)焊試驗(yàn),焊后采用線圈式電熱毯加熱設(shè)備對(duì)焊接接頭進(jìn)行高溫電加熱處理,處理工藝參數(shù)為加熱溫度800 ℃,保溫時(shí)間15 min。

    表2 試驗(yàn)材料的力學(xué)性能

    1.2.2 力學(xué)性能試驗(yàn)

    1)拉伸試驗(yàn):按TB/T 3120—2005《AT鋼軌焊接》標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定,拉伸試驗(yàn)在WE-30液壓萬能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。

    2)沖擊試驗(yàn):沖擊試驗(yàn)按TB/T 3120—2005標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定,采用10 mm×10 mm×55 mm的標(biāo)準(zhǔn)沖擊試件,試驗(yàn)設(shè)備為JB-30B沖擊試驗(yàn)機(jī)。

    3)靜彎試驗(yàn):按TB/T 3120—2005標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定,靜彎試驗(yàn)在JW-300靜彎試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行,支座間距1 m。

    1.2.3 組織分析與硬度測(cè)試

    采用4X1型光學(xué)顯微鏡觀察高溫電加熱處理前后接頭各區(qū)的金相組織,并對(duì)處理前后的接頭分別在HRC-150A試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行洛氏硬度試驗(yàn)。

    2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

    2.1 拉伸及沖擊試驗(yàn)

    拉伸試驗(yàn)結(jié)果見表3,可以看出,經(jīng)高溫電加熱處理后貝氏體鋼與U75V鋼閃光對(duì)焊接頭的軌頭和軌底抗拉強(qiáng)度有明顯提升,而軌腰略有降低;同時(shí)接頭塑性得到改善;但斷裂位置明顯不同,在處理前接頭斷裂位置為貝氏體鋼側(cè),在處理后接頭斷裂位置為U75V鋼側(cè)母材位置,這與中頻感應(yīng)正火處理后接頭斷裂位置相同,說明利用線圈式電熱毯加熱設(shè)備對(duì)貝氏體鋼與U75V鋼焊接接頭進(jìn)行焊后高溫電加熱處理是可行的,并且性能滿足TB/T 3120—2005標(biāo)準(zhǔn)要求[8]。

    表3 貝氏體鋼與U75V鋼閃光對(duì)焊接頭拉伸試驗(yàn)結(jié)果

    沖擊試驗(yàn)結(jié)果見表4,可以看出,經(jīng)高溫電加熱處理后試件各位置的沖擊吸收功有明顯提高。由此可見,在貝氏體鋼轍叉施工過程中,先進(jìn)行閃光對(duì)焊,然后采用線圈式電熱毯加熱設(shè)備進(jìn)行高溫電加熱處理,可以消除焊接過程帶來的接頭性能下降的影響,使焊縫兩側(cè)的熱影響區(qū)沖擊韌性重新恢復(fù)到母材水平,明顯提高了接頭的力學(xué)性能。

    表4 貝氏體鋼與U75V鋼閃光對(duì)焊接頭沖擊試驗(yàn)結(jié)果

    2.2 靜彎試驗(yàn)

    經(jīng)高溫電加熱處理后,貝氏體鋼與U75V鋼閃光對(duì)焊接頭靜彎破斷載荷達(dá)到 2 010 kN,撓度38 mm,滿足TB/T 3120—2005標(biāo)準(zhǔn)要求。

    2.3 金相試驗(yàn)

    圖1 高溫電加熱處理前后貝氏體鋼與U75V鋼閃光對(duì)焊接頭各區(qū)顯微組織

    U75V鋼的金相組織為珠光體。貝氏體鋼與U75V鋼閃光對(duì)焊接頭的各區(qū)顯微組織見圖1。可以看出,圖1(a)和圖1(c)中未處理貝氏體鋼母材區(qū)和熱影響區(qū)為交替排列的黑色粗大板條束貝氏體鐵素體組織,同時(shí)奧氏體晶界處碳化物析出較多。這是由于在未發(fā)生奧氏體轉(zhuǎn)變的組織中,含碳量較低的貝氏體鐵素體板條并未完全溶解,但含碳量較高的殘余奧氏體薄膜分解成細(xì)小的碳化物并聚集到晶界處,該細(xì)小碳化物的存在成了變形中的啟裂源,嚴(yán)重降低了組織的沖擊韌性。將接頭加熱到800 ℃并保溫15 min處理后,貝氏體鋼母材區(qū)和熱影響區(qū)顯微組織見圖1(b)和圖1(d),可以看出,貝氏體鐵素體板條束尺寸變得細(xì)小,同時(shí)晶界處碳化物析出明顯減少,這也提高了組織的沖擊韌性,但部分區(qū)域還存在粗大的貝氏體鐵素體板條。圖1(e)中未處理貝氏體鋼焊縫區(qū)為粒狀、條狀貝氏體鐵素體束和粗大塊狀珠光體混合組織,這是由于焊縫處相當(dāng)于進(jìn)行了一次高溫塑性變形過程,焊縫再結(jié)晶溫度較高,奧氏體晶粒長(zhǎng)大,而且冷卻后奧氏體轉(zhuǎn)變成珠光體團(tuán)尺寸也會(huì)比較粗大[9]。圖1(f)為熱處理后貝氏體鋼焊縫區(qū)顯微組織,可知焊縫發(fā)生了重新奧氏體化過程,隨后的冷卻過程在高溫停留時(shí)間短,所得的晶粒尺寸細(xì)小且分布比較均勻。圖1(g)中未處理U75V鋼熱影響區(qū)珠光體團(tuán)尺寸較大,在經(jīng)高溫電加熱處理后,見圖1(h),珠光體團(tuán)尺寸明顯減小,晶粒細(xì)化,鐵素體析出較少,組織更加致密。

    2.4 硬度試驗(yàn)

    圖2 高溫電加熱處理前后貝氏體鋼與U75V鋼閃光 對(duì)焊接頭硬度分布

    貝氏體鋼與U75V鋼異種鋼焊接接頭的洛氏硬度分布見圖2,每隔5 mm打一個(gè)點(diǎn),其中GT是軌頭硬度分布曲線,GY是軌腰硬度分布曲線,GD是軌底硬度分布曲線。從圖2(a)容易看出,U75V鋼側(cè)軌頭和軌底硬度較為平緩,變化不大,在-20~-15 mm處出現(xiàn)軟化區(qū),軌頭軟點(diǎn)硬度26HRC,軟化區(qū)寬度約5 mm。軌腰母材硬度明顯偏低,這是由于鋼軌焊后殘余應(yīng)力大小依次是軌腰、軌底、軌頭,軌腰受較大的垂直方向殘余拉應(yīng)力,故硬度偏低。貝氏體鋼側(cè)在0~25 mm內(nèi)(熱影響區(qū))硬度波動(dòng)較大,軌腰最高硬度43.5HRC;貝氏體鋼側(cè)在20~30 mm處出現(xiàn)軟化區(qū),軌頭軟點(diǎn)硬度28HRC,軟化區(qū)寬度約10 mm;貝氏體鋼側(cè)母材平均硬度約37HRC~38HRC。從圖2(b)可以看出,經(jīng)高溫電加熱處理后,U75V鋼側(cè)硬度分布較平緩,硬度在20HRC~30HRC之間;貝氏體鋼側(cè)在0~20 mm內(nèi)波動(dòng)較大,軌頭出現(xiàn)了約15 mm寬度的軟化區(qū),軟點(diǎn)硬度約為20HRC,軌頭母材平均硬度約為36HRC,根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)軟點(diǎn)硬度應(yīng)不小于母材硬度的80%,可知貝氏體鋼側(cè)軟點(diǎn)硬度偏低,這是由于高溫電加熱處理時(shí)加熱溫度低,使得焊接接頭奧氏體化未能充分進(jìn)行,高溫電加熱處理后的貝氏體鋼熱影響區(qū)還存在寬化的貝氏體鐵素體板條,導(dǎo)致硬度偏低。通過對(duì)高溫電加熱處理前后接頭的硬度進(jìn)行對(duì)比,發(fā)現(xiàn)經(jīng)高溫電加熱處理后,U75V鋼側(cè)原軟化區(qū)硬度有所提高,而硬度偏高的熱影響區(qū)的過熱區(qū)硬度下降,并基本與母材硬度持平;貝氏體鋼側(cè)原軟化區(qū)消失,在接頭附近又出現(xiàn)新的軟化區(qū)且軟點(diǎn)硬度偏低。

    3 結(jié)論

    1)經(jīng)高溫電加熱處理后的貝氏體鋼與U75V鋼閃光對(duì)焊接頭具有良好的靜彎性能,其靜彎載荷和擾度均遠(yuǎn)高于標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。

    2)貝氏體鋼與U75V鋼閃光對(duì)焊接頭的焊縫區(qū)組織為貝氏體+珠光體+鐵素體,貝氏體鋼側(cè)熱影響區(qū)為板條貝氏體和粒狀貝氏體的混合組織;U75V鋼側(cè)為珠光體和鐵素體的混合組織。接頭經(jīng)高溫電加熱處理后焊縫和熱影響區(qū)晶粒細(xì)化,力學(xué)性能得到改善。

    3)處理前接頭最高硬度出現(xiàn)在熱影響區(qū),焊縫處硬度最低且存在軟化區(qū),高溫電加熱處理能明顯改善接頭硬度分布。

    4)經(jīng)高溫電加熱處理后,焊接接頭的拉伸和沖擊性能均得到一定程度改善,滿足標(biāo)準(zhǔn)要求,特別是沖擊性能得到了顯著提高。

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