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    渤海油田小間隙環(huán)空固井技術(shù)及應(yīng)用

    2019-04-01 07:15:44李治衡霍宏博董平華
    非常規(guī)油氣 2019年1期
    關(guān)鍵詞:隔離液井身水泥石

    李治衡,李 進,張 磊,霍宏博,董平華

    (1.中海石油(中國)有限公司天津分公司,天津 300459; 2.海洋石油高效開發(fā)國家重點實驗室,天津 300459)

    自2014年10月以來,國際油價呈斷崖式下跌,下跌超50%,2015年油價低位徘徊,更是一度跌破30美元/桶。近兩年油價雖略有所回升,但未改低位震蕩格局,油價“寒冬”仍在持續(xù)[1-2]。在“低油價”新常態(tài)形勢下,依靠技術(shù)實現(xiàn)降本增效是渤海油田應(yīng)對油價形勢的重要舉措之一[3-4]。優(yōu)化井身結(jié)構(gòu),將原來常用井身結(jié)構(gòu)尺寸(17-1/2″×13-3/8″+12-1/4″×9-5/8″+8-1/2″×7″)優(yōu)化為(12-1/4″×10-3/4″+9-1/2″×7-5/8″+6-1/2″×5″或5-1/2″),整體縮小井眼尺寸和對應(yīng)的套管尺寸,可實現(xiàn)單井鉆井成本降幅約200萬元。但在降本增效的同時,井眼及套管尺寸縮小會給一開和三開小間隙環(huán)空(間隙值≤19.05 mm)固井帶來很多技術(shù)難題[5-7]。同時隨著渤海油田開發(fā)走向中深層鉆井,儲層埋深的增加必然會增加套管開次,深部儲層小間隙或小井眼固井挑戰(zhàn)越來越大。因此,亟須針對渤海油田小間隙環(huán)空固井技術(shù)開展研究。

    1 小間隙環(huán)空固井技術(shù)難點

    優(yōu)化后的井身結(jié)構(gòu),一開(12-1/4″井眼下10-3/4″套管)間隙為19.05 mm,屬于小間隙范疇;三開(6-1/2″井眼下5″或5-1/2″尾管)井眼尺寸小于8-1/2″,屬于小井眼范疇,同時環(huán)空間隙1為9.05 mm或12.7 mm,又屬于小間隙范疇[5,8]。

    由于小間隙或小井眼窄空間的特點,使得其固井較常規(guī)井眼固井有更大的難度,具體表現(xiàn)在如下幾方面[5,9-12]:

    (1)套管居中問題:由于套管和井壁的環(huán)空間隙很小,扶正器下入困難甚至無法下入,套管居中度不能保證。套管偏心造成的窄邊鉆井液難以頂替,水泥漿容易竄槽,從而影響頂替效率,并且容易形成蹩泵和橋堵,注替壓力大。

    (2)環(huán)空摩阻大:小間隙環(huán)空流動阻力大。研究表明[11],小間隙環(huán)空中的壓力損耗占總壓力損耗的70%以上,環(huán)空壓耗的增大勢必造成液柱當量密度的增加,因此在頂替過程中容易壓裂地層,發(fā)生井漏,導(dǎo)致水泥漿低返。

    (3)水泥漿性能問題:小間隙環(huán)空流體流動通道整體變窄,注水泥作業(yè)中流動阻力明顯增大,會造成泵壓增高,使水泥漿在窄環(huán)空中處于高剪切狀態(tài),因此可能會造成水泥漿在高壓差作用下迅速失水,導(dǎo)致流動性變差,增大環(huán)空摩阻,致使環(huán)空發(fā)生橋堵和蹩泵的概率增大。

    (4)水泥石力學(xué)性能問題:小間隙環(huán)空中水泥環(huán)明顯變薄,使得稠化凝固后的水泥石強度較低,水泥石與地層、套管的膠結(jié)質(zhì)量難以保證。

    (5)頂替效率低:由于小間隙環(huán)空頂替循環(huán)壓耗大、流動阻力大,為減小頂替過程中過高的泵壓,因此排量不能過大,只能采取小排量頂替,難以實現(xiàn)紊流頂替,導(dǎo)致頂替效率低。

    2 水泥漿體系研發(fā)與性能評價

    2.1 試驗設(shè)備、材料及方法

    主要設(shè)備:常壓密度計、OWC-2002S壓力機(抗壓強度)、Chandler3530流變儀、Chandler8040稠化儀、量筒、OWC-9710失水儀、天平、Chandler7375養(yǎng)護釜、GCTS三軸實驗機、全尺寸水泥環(huán)破壞模擬裝置。

    主要材料:山東G級油井水泥SD“G”;膠乳GR1;防竄增強劑GS12L;纖維B62;降失水劑G81L;緩凝劑H21L、H40L;消泡劑X60L、X62L;分散劑F44L;隔離液S32S。

    試驗方法:按照GB/T 19139—2012《油井水泥實驗方法》中的方法制備水泥漿,進行性能測試[13]。

    2.2 外加劑材料優(yōu)選及水泥漿體系

    2.2.1 主要外加劑材料優(yōu)選

    針對渤海油田小間隙環(huán)空固井技術(shù)難點,在水泥漿體系開發(fā)過程中,重點對減輕劑、膠乳、防竄增強劑和堵漏纖維等外加劑或材料進行了優(yōu)選,優(yōu)選后的外加劑或材料介紹如下:

    (1) 減輕劑:優(yōu)選材料PC-P30為水泥減輕劑,該材料為一種粉末狀實心球體顆粒,較水泥顆粒小,具有比表面積大(可達800~19 500 cm2/g)的特點。其化學(xué)成分中硅含量高,其次為鋁和鈣,具有較強活性,參與水泥反應(yīng)。將PC-P30在顯微鏡下放大10 000倍的形狀如圖1所示。此外,該種減輕劑較空心漂珠更為便宜,可以進一步降低成本。

    (2)膠乳:膠乳是描述乳化聚合物的通用名稱,一般為細粒球狀(粒度200~500 nm)聚合物顆粒的懸浮乳狀液[14-18]。固井中常用的膠乳有聚乙烯類、醋酸乙烯酯及苯乙烯/丁二烯樹脂,前兩種只能在50 ℃以下使用。本文所采用膠乳GR1為苯乙烯/丁二烯共聚物,與Latex2000、D600等屬同類產(chǎn)品,使用溫度為40~175 ℃。具有良好的失水控制能力、較好的力學(xué)性能(彈性)和耐酸性,能提高水泥石的界面膠結(jié)能力和整體強度,有效抑制微環(huán)隙或微裂縫的形成和發(fā)育。

    (3)防竄增強劑:本文所采用的防竄增強劑GS12L的主要化學(xué)成分是活性微粒,因其具有很好的水化活性,因此在水泥水化過程中能與生產(chǎn)的Ca(OH)2反應(yīng)生成凝膠,使水泥漿凝固過程中產(chǎn)生體積微膨脹,促進水泥固化過程的膠凝強度發(fā)展,大大降低水泥石的滲透率,從而使水泥石具有高氣侵阻力。該防竄增強劑的超微細粒徑使其具有高達21 m2/g的比表面積,因此該防氣竄劑具有極強的吸附水能力,能夠有效束縛水泥漿中的間隙水,控制和減少游離液,防止在定向井或水平井固井中產(chǎn)生水泥漿高邊水竄槽。同時其“超微細顆粒填充”理論能夠迅速提高水泥漿的膠凝速度,增加氣竄阻力;由于顆粒微細,大大增加了膠結(jié)面的“著力點”,提高了膠結(jié)質(zhì)量和膠結(jié)力,大大改善固井界面膠結(jié)質(zhì)量。

    (4)堵漏纖維:通過試驗評價優(yōu)選混合纖維PC-B62和顆粒級配的硬質(zhì)顆粒PC-B66兩種材料適合作為堵漏材料。其中,混合纖維PC-B62為3~6 mm的“軟硬結(jié)合、長短結(jié)合”的纖維,耐溫150 ℃,具有高水分散性特點,遇水即迅速分散開,混漿快,不易成團;PC-B66為20~80目硬質(zhì)顆粒,不規(guī)則表面形狀。該復(fù)配堵漏材料在水泥漿或隔離液中均可使用。其堵漏原理為:在水泥漿或隔離液中加入混合纖維PC-B62與優(yōu)化后的不同粒徑組合的硬質(zhì)顆粒PC-B66,利用小顆粒級配+纖維纏繞及二者協(xié)同的架橋作用,封堵井下裂縫,達到堵漏或防漏目的,如圖2所示。

    圖1 減輕劑P30(×10 000倍)Fig.1 Lighter agent P30(×10 000 times)

    圖2 復(fù)配堵漏材料堵漏示原理示意Fig.2 Schematic of plugging principle of compound plugging material

    2.2.2 水泥漿體系及常規(guī)性能評價

    在外加劑材料優(yōu)選基礎(chǔ)上,通過試驗評價確定加量百分比,研發(fā)了兩種密度分別為1.50 g/cm3和1.90 g/cm3、適用于渤海油田小間隙環(huán)空固井的水泥漿體系,具體配方如下:

    1.50 g/cm3:100%混合水泥(水泥+減輕劑P30)+5.6%G81L+10%GR1+5%GS12L+0.25%H21L+0.4%X60L+2.5%F44L。

    1.90 g/cm3:100%水泥+3%G81L+5%GR1+3%GS12L+0.4%H21L+0.4%X60L+0.4%X62L+0.13%F44L。

    兩種體系的基本性能見表1。由表1可知,該體系具有低摩阻的特點,可有效降低循環(huán)壓耗,防止因環(huán)空摩阻過大造成井漏或水泥低返的問題;同時該體系失水低,可有效避免水泥在窄環(huán)空高剪切狀態(tài)下迅速失水導(dǎo)致其流變性變差的問題;此外,該體系具有較好的沉降穩(wěn)定性和防竄性能。除上述兩種密度外,可根據(jù)實際作業(yè)設(shè)計需要通過加量調(diào)節(jié)密度為1.50~1.90 g/cm3,稠化時間根據(jù)實際要求可在180~240 min內(nèi)調(diào)節(jié),如圖3所示。

    表1 水泥漿體系基本性能Table 1 Basic performance of cement slurry system

    2.3 水泥石力學(xué)性能評價

    在體系研發(fā)和基本工程性能評價基礎(chǔ)上,為了解決小間隙環(huán)空水泥環(huán)薄、易破壞的難題,對上述兩種水泥漿體系的力學(xué)性能進行了評價,其結(jié)果如表2、圖4所示。由表2可知,該體系具有低彈性模量的特點,說明水泥環(huán)的韌性較好,在小間隙環(huán)空中水泥環(huán)較薄的情況下也能很好地保持水泥環(huán)力學(xué)完整性不受破壞。

    圖3 1.5 g/cm3體系稠化曲線Fig.3 1.5 g/cm3 system thickening curves

    圖4 水泥石力學(xué)性能評價結(jié)果Fig.4 Results of mechanical properties evaluation of cement stone

    表2 水泥石力學(xué)性能評價結(jié)果Table 2 Evaluation of mechanical properties of cement stones

    為了評價該體系與套管或地層巖石的膠結(jié)性能,采用全尺寸水泥環(huán)破壞模擬裝置(圖5)進行試驗,分別評價了膠乳加量0%、5%、10%和18%對應(yīng)的氣竄情況,試驗試壓為7 MPa,試驗發(fā)生氣竄的試壓次數(shù)分別為4次、6次、10次。如圖6所示,其中膠乳加量18%的體系7 MPa試壓12次未發(fā)生氣竄。試驗結(jié)果顯示,膠乳加量越多,和套管固結(jié)后的防竄性能越好,能經(jīng)受住的試壓測試次數(shù)更多。

    圖5 全尺寸水泥環(huán)破壞模擬裝置Fig. 5 Full size cement ring failure simulation device

    圖6 7 MPa試壓12次未發(fā)生氣竄Fig.6 7 MPa trial pressure 12 times without gas flow

    3 配套固井工藝技術(shù)研究

    研發(fā)的“低摩阻、低密、低彈性模量”水泥漿體系只能解決小間隙環(huán)空固井中環(huán)空摩阻大、水泥漿和水泥石性能要求高等難點,針對套管居中困難、頂替效率低等難點還得從配套固井工藝技術(shù)入手。本章主要介紹小間隙環(huán)空固井配套井眼凈化、套管居中技術(shù)。

    3.1 井眼凈化技術(shù)

    井眼清潔凈化對提高小間隙環(huán)空固井頂替效率、界面膠結(jié)質(zhì)量尤為重要[5,16]。為了做好固井前的井眼凈化工作,研發(fā)了以PC-S32S為主劑的隔離液,并篩選了高效沖洗液體系。

    主劑PC-S32S主要由無機材料、高分子材料和生物合成膠類材料構(gòu)成。水化后具有較好的懸浮能力和極強的耐溫性能;高分子材料為AMPS類聚合高分子物質(zhì),具有較好的懸浮和控失水能力;生物合成膠類物質(zhì)具有良好的提黏提切作用,同時具有極好的抗鹽性,能夠輔助無機和高分子材料共同提高隔離液的穩(wěn)定性。

    該隔離液體系污染水泥漿后,漿體流動性良好,無沉降結(jié)塊現(xiàn)象出現(xiàn),有效解決了以前的隔離液污染水泥漿后出現(xiàn)豆腐渣狀沉淀,嚴重時底部出現(xiàn)沉降的現(xiàn)象,如圖7所示。

    采用第二章優(yōu)選的復(fù)合堵漏材料,試驗評價了隔離液的堵漏性能,結(jié)果見表3。由表3可知,復(fù)合堵漏材料加量越多,其堵漏承壓能力越好。在實際固井作業(yè)時,可根據(jù)需求調(diào)節(jié)加量以滿足作業(yè)需求。

    圖7 優(yōu)化前后的隔離液體系Fig.7 The isolation liquid system previous and after optimized

    優(yōu)選后的沖洗液沖洗效率高,試驗結(jié)果表明,沖洗效率可高達90%以上,可很好地滿足渤海油田小間隙環(huán)空固井井眼凈化需求。

    3.2 套管居中技術(shù)

    針對優(yōu)化后的井身結(jié)構(gòu)中的三開(6-1/2″井眼下5″或5-1/2″尾管)小井眼或小間隙環(huán)空居中度進行模擬分析。模擬分析了井斜52°~77°工況下,目的層每2根套管下1個扶正器時6-1/2″井眼下5″或5-1/2″尾管的居中度情況(井段2 289~3 733 m),其結(jié)果如圖8所示。

    a.6-1/2″井眼下5-1/2″尾管

    b.6-1/2″井眼下5″尾管圖8 套管居中度模擬Fig.8 Centralizer simulation of casing

    從圖8a可知,6-1/2″井眼下5-1/2″尾管貼邊特別嚴重,頂替效率差;由圖8b可知,6-1/2″井眼下5″尾管居中度為20%,頂替效率差。因此,6-1/2″井眼下5″或5-1/2″尾管,若不加扶正器或在非目的層不加扶正器,套管貼邊現(xiàn)象尤為嚴重,居中度遠低于67%的最低要求,頂替效率差,無法保證固井質(zhì)量。因此,為了保障小間隙環(huán)空固井質(zhì)量,建議在不影響套管安全下入前提下,盡可能多安放扶正器,盡可能地提高套管居中度,保證注水泥頂替效率。同時,扶正器可選擇配套尺寸的一體化彈性扶正器。

    4 現(xiàn)場應(yīng)用

    6-1/2″井眼下5″或5-1/2″尾管小間隙環(huán)空固井技術(shù)在渤海油田尚未應(yīng)用,目前作為儲備技術(shù)研究,本節(jié)實例應(yīng)用以井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化后的墾利16-1-4井為例進行分析。該井井身結(jié)構(gòu)為12-1/4″×10-3/4″+9-1/2″×7-5/8″+6″裸眼,如圖9所示。

    該井水泥漿性能及固井工藝見表4,二開、三開固井采用本研究研發(fā)的小間隙環(huán)空固井水泥漿體系。由表4可知,優(yōu)化后的井身結(jié)構(gòu)由于井眼更小,因此在固井頂替時所采用的排量較常規(guī)井身結(jié)構(gòu)更低。同時,該井三開7-5/8″套管固井采用本研究介紹的新型隔離液和高效沖洗液,500 m井深內(nèi)每2~3根套管下入1個扶正器。固井質(zhì)量測井結(jié)果顯示,固井質(zhì)量良好,如圖10所示。此外,該項小間隙環(huán)空固井工藝技術(shù)已在渤海油田多個區(qū)塊成功應(yīng)用4井次7-5/8″油層套管固井作業(yè),固井質(zhì)量全部優(yōu)秀。

    圖9 KL16-1-4井井身結(jié)構(gòu)Fig.9 Well structure of KL16-1-4

    據(jù)測算,優(yōu)化后的井身結(jié)構(gòu)和常規(guī)井身結(jié)構(gòu)對比,小尺寸井眼固井水泥、添加劑使用量大大減少,添加劑減少30%,水泥量減少近40%,直接節(jié)約成本25%左右,同時縮短了固井泵注水泥漿時間,是有效應(yīng)對“低油價”寒冬的降本增效措施,并在渤海油田逐步推廣應(yīng)用。

    圖10 KL16-1-4固井質(zhì)量Fig.10 Cement quality of KL16-1-4

    5 結(jié)論與建議

    (1)井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化是渤海油田有效應(yīng)對低油價寒冬的降本增效重要措施之一,優(yōu)化后的井身結(jié)構(gòu)井眼和環(huán)空間隙更小,為固井帶來了諸多技術(shù)難點,如套管居中、環(huán)空摩阻大、高效頂替難、水泥石性能要求更高等。

    (2)針對渤海油田小間隙環(huán)空固井技術(shù)難點,研發(fā)形成了一套具有“低摩阻、低密、低彈性模量”特點的水泥漿體系,并對其基本工程性能和力學(xué)性能進行了評價,同時研究形成了配套的井眼凈化、套管居中等固井工藝技術(shù)。

    (3)應(yīng)用表明,該項技術(shù)能很好地解決因井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化帶來的小間隙環(huán)空固井問題,保障固井質(zhì)量,同時可節(jié)約成本25%左右,對公司實現(xiàn)降本增效具有重要意義,推廣應(yīng)用前景廣闊。

    表4 KL16-1-4井固井水泥漿體系及工藝技術(shù)Table 4 The cement slurry system and technology of KL16-1-4

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