泛亞鐵路高突泥涌水風(fēng)險(xiǎn)隧道地質(zhì)災(zāi)害表現(xiàn)及對(duì)策

李霄凱

（中國(guó)鐵路總公司 工程管理中心，北京 100844）

1 工程概述

玉磨鐵路作為泛亞鐵路中線我國(guó)云南境內(nèi)部分，北起玉溪，南至邊境磨憨口岸，與在建中老鐵路老撾段相連。線路全長(zhǎng)507 km，隧道總長(zhǎng)398 km，設(shè)計(jì)時(shí)速160 km，預(yù)計(jì)2022年建成，將成為國(guó)家“一帶一路”建設(shè)標(biāo)志性工程之一。

我國(guó)運(yùn)營(yíng)和在建鐵路隧道總里程突破23 000 km，鐵路工程建設(shè)中隧道施工安全風(fēng)險(xiǎn)最高，隧道坍塌、突涌安全事故具有突發(fā)性強(qiáng)、預(yù)見性差、社會(huì)影響面廣、后果嚴(yán)重的特征，隧道施工中風(fēng)險(xiǎn)最突出。

玉磨鐵路沿線山高谷深，起伏劇烈，工程地質(zhì)條件極其復(fù)雜，具有高地?zé)?、高地?yīng)力、高地震烈度和“四活躍”（活躍的新構(gòu)造運(yùn)動(dòng)、活躍的地?zé)崴h(huán)境、活躍的外動(dòng)力地質(zhì)條件、活躍的岸坡淺表改造過程）的特征。各種構(gòu)造發(fā)育，巖層節(jié)理發(fā)育，擠壓破碎，整體性差。施工中地質(zhì)災(zāi)害控制難度大，可能導(dǎo)致重大經(jīng)濟(jì)損失、工期延誤甚至人員傷亡[1-2]，隧道建設(shè)過程中應(yīng)將災(zāi)害控制問題放在首位。以新平隧道為背景展開災(zāi)害發(fā)生與處置手段的研究。

新平隧道全長(zhǎng)14 835 m，是玉磨鐵路全線控制性工程之一，雙線隧道設(shè)8個(gè)輔助坑道（6座橫洞+1座斜井，2號(hào)橫洞內(nèi)設(shè)2號(hào)平導(dǎo)），土建工期為40個(gè)月。洞身最大埋深578 m，穿越5條斷層，1個(gè)向斜、1個(gè)背斜。隧址區(qū)位于石屏～建水?dāng)嗔眩↗SF6）和揚(yáng)武～青龍廠大斷裂之間，斷裂、斷層和褶皺發(fā)育，隧道圍巖巖性為變質(zhì)砂巖、板巖、千枚巖、片巖夾結(jié)晶灰?guī)r、變質(zhì)火山巖和綠泥片巖等，構(gòu)成一系列大小不等的構(gòu)造透鏡體[3-4]。隧址區(qū)屬紅河水系，區(qū)內(nèi)地形陡峻，地表水系發(fā)育較差；地表水主要為大開門河水，匯入紅河；洞身段內(nèi)地表水不發(fā)育，地下水特別是巖溶及斷裂地下水發(fā)育，軟弱圍巖高地應(yīng)力，富存囊狀水團(tuán)等并存[5]。

2 隧道地質(zhì)災(zāi)害表現(xiàn)

新平隧道是Ⅰ級(jí)高風(fēng)險(xiǎn)隧道，所經(jīng)之處巖體破碎、突泥涌水頻發(fā)。多次出現(xiàn)涌水、流砂、溜坍、沉降、地表開裂等災(zāi)害，對(duì)隧道施工和作業(yè)人身安全構(gòu)成極大威脅，是全線施工難度最大的隧道之一。

2.1 涌泥涌砂

2016年6月開工至2018年9月，新平隧道發(fā)生涌水、突泥突砂17次，突泥（砂）量約30 000 m3，單次最大涌突量7 000 m3，涌水量約219 m3/h。突泥涌水情況見圖1。

圖1 典型突泥涌水情況

2.2 溜坍、漏砂

因圍巖破碎、松散，開挖施工過程中極易因存在臨空面失穩(wěn)造成溜坍、漏砂等情況。新平隧道0#橫洞、1#橫洞、2#橫洞、3#橫洞、5#橫洞、6#橫洞、1#斜井及出口施工過程中都發(fā)生不同程度的溜坍、漏砂現(xiàn)象（見圖2）。

圖2 典型溜坍現(xiàn)象

2.3 支護(hù)體系變形

新平隧道軟巖變形明顯，軟弱圍巖與原始地應(yīng)力形成低強(qiáng)度應(yīng)力比；設(shè)計(jì)施作支護(hù)剛度不足抵御圍巖應(yīng)力。導(dǎo)致工作面在初期支護(hù)完成后，支護(hù)系統(tǒng)出現(xiàn)不同程度沉降和收斂（見圖3），在2年的施工期表現(xiàn)為：變形周期長(zhǎng)、數(shù)量大，最大沉降1 000 mm，最大收斂650 mm。

圖3 初期支護(hù)體系變形

2.4 典型突泥突砂情況

2.4.1 新平隧道3#橫洞正洞大里程方向

施工圖設(shè)計(jì)、超前地質(zhì)預(yù)報(bào)（地質(zhì)雷達(dá)法）及超前水平鉆揭示：掌子面前方圍巖破碎～局部極破碎，節(jié)理裂隙發(fā)育～局部很發(fā)育，滲水～含水，局部裂隙水量較大，其中D1K55+117—+126和D1K55+130—+135段圍巖極破碎，巖體強(qiáng)風(fēng)化，存在軟弱夾層，裂隙水量上升。

2017年9月7日上臺(tái)階掌子面施工至D1K55+122，左側(cè)溜坍，現(xiàn)場(chǎng)對(duì)溜坍體進(jìn)行反壓回填并噴混凝土封閉。2017年9月11日于D1K55+122位置施工φ89 mm管棚注漿，共施工47根15 m長(zhǎng)大管棚。

突砂（泥）涌水情況：2017年10月6日，在銑挖D1K55+126時(shí)，流砂量突然增大，發(fā)生第1次涌突，涌突體涌至仰拱端頭（見圖4）；16：15再次大量涌突，涌突體已涌至二襯臺(tái)車下方，涌突體突出距離約60 m，涌突量約600 m3。7日4：47時(shí)，洞內(nèi)突然發(fā)出轟隆巨響，發(fā)生第3次涌突，水量約210 m3/h，水質(zhì)異常渾濁；8：30時(shí)涌突體涌至橫洞內(nèi)H3DK0+114位置，橫洞內(nèi)泥沙平均厚度達(dá)100 cm，突泥量達(dá)5 000 m3，防水板臺(tái)架被沖垮，二襯模板臺(tái)車被沖出20 m至三岔口處（見圖5）。

圖4 D1K55+126第1次涌突情況

2.4.2 新平隧道3#橫洞正洞小里程方向

施工圖設(shè)計(jì)、超前地質(zhì)預(yù)報(bào)（地質(zhì)雷達(dá)法）、超前水平鉆揭示：D1K54+993前方圍巖破碎，節(jié)理裂隙發(fā)育～極發(fā)育，存在較多軟弱夾層。鉆探顯示本段為板巖夾砂巖，強(qiáng)風(fēng)化，巖體極破碎，鉆進(jìn)速度正常，在D1K54+972位置開始出水，水量為2.52 m3/h。

該段圍巖變更為Ⅴ級(jí)。2017年12月8日上臺(tái)階掌子面D1K54+982頂右側(cè)圍巖松散，有鼓出現(xiàn)象，伴隨股狀水流出。

圖5 D1K55+126第3次突泥情況

突砂（泥）涌水情況：2017年12月8日發(fā)生第1次涌突，涌突位置為掌子面拱頂右側(cè)（見圖6），涌突量約300 m3。次日發(fā)生第2次大規(guī)模涌突，大量泥沙伴隨涌水呈巨浪式涌出，仰拱棧橋向后沖移30 m。累計(jì)涌突量約3 000 m3，最大涌水量約141 m3/h。12月22日8：00，新平隧道3#橫洞小里程端D1K54+982掌子面拱頂右側(cè)再次出現(xiàn)突砂、石（泥）涌水（見圖7），涌水量219 m3/h，涌突量約7 000 m3，突出物以灰黃色砂巖為主，粒徑0.2～0.8 m的突出物約占50%，最大塊徑約1.5 m，其余為中粗砂、角礫。

3 地質(zhì)災(zāi)害原因分析

3.1 突泥涌水

（1）隧道穿越向斜、背斜和斷層等構(gòu)造區(qū)域，穿過的巖層存在弱透水層和破碎帶，隧道開挖后，形成地下水的人工排泄邊界，隧道附近水力梯度加大，對(duì)結(jié)構(gòu)面的潛蝕作用變強(qiáng)，最后導(dǎo)致裂隙張開度增大，巖體強(qiáng)度減弱，變形加劇，并形成新的裂隙[6]。

圖6 D1K54+993第1次涌突情況

圖7 D1K54+993第3次涌突情況

造成掌子面突泥涌水有2個(gè)因素：一為隧道一側(cè)存在與隧道走向平行或小角度相交的次生斷裂構(gòu)造，由于構(gòu)造應(yīng)力的作用，掌子面破碎巖體失穩(wěn)；二是圍巖擾動(dòng)造成構(gòu)造附近地下水涌出，造成松散破碎巖體在地下水作用下失穩(wěn)并形成流體涌出，兩者共同作用的可能性極大（見圖8）。

圖8 突泥涌水成因分析

原始地質(zhì)條件下的壓性斷裂是隔水?dāng)嗔?，但由于施工擾動(dòng)的影響，其壓性斷裂的力學(xué)狀態(tài)可以發(fā)生變化而導(dǎo)水。在施工爆破和開挖卸載的強(qiáng)烈影響下，斷裂帶在一定范圍內(nèi)往往出現(xiàn)較強(qiáng)烈的附加切向應(yīng)力和圍壓變化，從而導(dǎo)致斷裂帶松弛、原有裂隙發(fā)展及新生裂隙產(chǎn)生與張開。由于壓性斷裂上盤往往富水，這些張性結(jié)構(gòu)面溝通了與上盤的水力聯(lián)系，在高水壓作用下斷裂活化，強(qiáng)度降低，形成地下水的排泄通道，從而產(chǎn)生斷裂活化型涌突水[7]。

（2）涌突均位于開挖輪廓線以外，涌突前雖進(jìn)行了相應(yīng)的物探和鉆探驗(yàn)證，但涌突位置位于掌子面前上方，物探掃描區(qū)域和鉆探區(qū)域呈線狀或點(diǎn)狀布置，不足以充分反映隧道周邊圍巖真實(shí)狀況，存在片面性及探測(cè)盲區(qū)。

（3）TSP法對(duì)于巖體強(qiáng)度的判斷較準(zhǔn)確，但對(duì)地下水體的預(yù)報(bào)準(zhǔn)確性不是很高。地質(zhì)雷達(dá)法對(duì)巖體的破碎探測(cè)效果較好，但受種種因素影響對(duì)地下水的探測(cè)不理想。但對(duì)于巖體被完全破壞的區(qū)域，地質(zhì)雷達(dá)或TSP預(yù)測(cè)方法無法判識(shí)出破碎巖體差異。瞬變電磁法對(duì)地下水具有較好的敏感性，對(duì)巖體強(qiáng)度、巖體破碎程度、干溶洞等不易判斷。但受地質(zhì)復(fù)雜影響，各種地質(zhì)預(yù)報(bào)解讀、分析的準(zhǔn)確度受到干擾，無法全面、準(zhǔn)確預(yù)判真實(shí)的圍巖情況。超前水平鉆施作均有特定的指向性，只能反映特定方向及局部范圍內(nèi)的圍巖情況。水平鉆終孔位置為設(shè)計(jì)輪廓線外5 m，但水平鉆長(zhǎng)度一般為30 m，搭接5 m，無法準(zhǔn)確預(yù)測(cè)設(shè)計(jì)輪廓線外的圍巖破碎、富水情況。

（4）因圍巖破碎、松散，施工過程中極易發(fā)生溜坍，造成該處巖體圈厚度變薄不足以抵御隧道周邊可能存在的富水囊狀構(gòu)造水壓力，發(fā)生涌突。且同一位置第1次突泥方量較小，第1次涌突后可能被涌突物堵塞空腔，地下水排泄通道堵塞，導(dǎo)致后續(xù)施工中，在地下水不斷侵蝕、施工不斷擾動(dòng)的情況引發(fā)第2次突泥，且突泥規(guī)模明顯比第1次猛烈。

以上說明在此段區(qū)域地質(zhì)條件下，無法準(zhǔn)確預(yù)判山體中的不可預(yù)見性構(gòu)造和富水囊狀構(gòu)造，大大增加隧道施工中發(fā)生涌突的風(fēng)險(xiǎn)。

3.2 變形、溜坍

（1）軟弱圍巖強(qiáng)度低，隧道開挖后圍巖應(yīng)力釋放、地下裂隙貫通、地下水導(dǎo)通，地應(yīng)力發(fā)生重布，圍巖在水的作用下自承能力下降，在隧道施工中圍巖和支護(hù)易發(fā)生變形[8-9]。

（2）初期支護(hù)剛度不足。圍巖支護(hù)完成后，受前方繼續(xù)施工的影響，圍巖持續(xù)受到擾動(dòng)，自承能力持續(xù)下降，靜止土壓力轉(zhuǎn)變?yōu)閯?dòng)土壓力，圍巖節(jié)理、裂隙水發(fā)育加速圍巖蠕變速度，作用在鋼架、錨桿、鋼筋網(wǎng)、噴射混凝土聯(lián)合的初期支護(hù)體系上，在受力過程中錨桿、鋼筋網(wǎng)、噴射混凝土支護(hù)體系給型鋼拱架的力是面力與點(diǎn)力的關(guān)系，圍巖蠕變過程中，圍巖自穩(wěn)能力與初期支護(hù)不能形成一個(gè)平衡體系，加快支護(hù)體系薄弱點(diǎn)的塑性變形，導(dǎo)致初期支護(hù)長(zhǎng)時(shí)間的持續(xù)變形，且變形量大。

（3）在施工中大多溜坍從掌子面拱部開始，且溜坍大多發(fā)生在開挖或初噴封閉過程，每次鋼架安裝施工時(shí)，為確保與下榀鋼架鋼筋網(wǎng)片搭接，鋼架與掌子面間留有一定距離，未能形成有效封閉。受施工工法、臺(tái)階高度、長(zhǎng)度等影響，以及機(jī)械手噴混凝土作業(yè)操作角度問題，鋼架端頭與掌子面間噴漿封閉不密實(shí)、不飽滿。

（4）因圍巖破碎、松散，下循環(huán)開挖施工過程中導(dǎo)致圍巖松動(dòng)圈持續(xù)擴(kuò)大到1～2 m。開挖過程圍巖風(fēng)化、松弛程度加快，圍巖間粘接性、自穩(wěn)性急劇下降，形成掉塊。圍巖破碎、結(jié)理裂隙發(fā)育，以薄層狀為主，層間結(jié)合性差，受施工及地下水影響，圍巖逐層剝落、掉塊，范圍擴(kuò)大后形成溜坍。

3.3 綜合分析

經(jīng)過對(duì)新平隧道施工過程中溜坍、涌突災(zāi)害多次研究總結(jié)，得出如下結(jié)論：每次涌突均發(fā)生在溜坍后2 h以內(nèi)，但溜坍不一定會(huì)造成涌突。是否發(fā)生涌突主要由地下水的發(fā)育程度、隔水層厚度決定，為此解決涌突首先要解決溜坍問題。而溜坍大多從掌子面拱圈開始，主要原因是為確保鋼筋網(wǎng)片搭接長(zhǎng)度，鋼架與掌子面間留有一定距離未能形成有效封閉，由于機(jī)械手作業(yè)角度問題噴漿封閉不密實(shí)。在下一循環(huán)開挖時(shí)該處松動(dòng)圈早已擴(kuò)大到1～2 m，未施工時(shí)有核心土及周邊圍巖相互作用形成臨時(shí)平衡，一旦開挖擾動(dòng)逐層剝落形成溜坍，如地下水較發(fā)育逐步?jīng)_洗形成通道破碎飽和水巖體沖出造成涌突。鋼架緊貼掌子面在多數(shù)情況下可有效控制溜坍發(fā)生概率，通過預(yù)報(bào)情況鉆設(shè)泄水孔及時(shí)引排地下水進(jìn)而控制涌突情況的發(fā)生。

4 應(yīng)對(duì)措施

4.1 強(qiáng)化機(jī)械化配套

為應(yīng)對(duì)突泥突砂、溜坍掉塊、圍巖變形，保證作業(yè)人員安全，新平隧道采用高度機(jī)械化配套施工。在泥化嚴(yán)重、軟硬不均地段，借鑒兩水隧道、瀏陽河隧道等，采用對(duì)圍巖擾動(dòng)小的銑挖機(jī)進(jìn)行銑挖法開挖，取代鉆爆作業(yè)。銑挖法開挖具有開挖控制精確、減少爆破對(duì)軟弱圍巖的擾動(dòng)、效率高等優(yōu)點(diǎn)，控制圍巖變形量、保障施工安全，是長(zhǎng)大軟弱圍巖隧道開挖工法、機(jī)械化配套的突破與嘗試。針對(duì)開挖、支護(hù)過程易發(fā)生掉塊、溜坍采用機(jī)械手噴混凝土，作業(yè)人員遠(yuǎn)離高風(fēng)險(xiǎn)區(qū)域，保證安全。同時(shí)配置鑿巖臺(tái)車、多功能鉆機(jī)、錨桿鉆機(jī)、自行式移動(dòng)棧橋、拱架安裝機(jī)等設(shè)備，加快初期支護(hù)封閉成環(huán)及仰拱、二襯緊跟施工。各作業(yè)面具體配置情況見表1。

作業(yè)面機(jī)械化配套提升后，圍巖擾動(dòng)小，施工工效、抗突泥涌水效果明顯提升，以新平隧道1#斜井為例，由原來月平均進(jìn)度不足10 m提升至月平均進(jìn)度45 m，隧道施工進(jìn)度、安全得到有效保障。

4.2 強(qiáng)化超前預(yù)報(bào)、注漿

強(qiáng)化超前預(yù)報(bào)工作。由地質(zhì)專業(yè)工程師及專業(yè)人員組成預(yù)報(bào)組，配備C6鉆機(jī)、水平鉆機(jī)和瞬變電磁儀進(jìn)行超前地質(zhì)預(yù)報(bào)。預(yù)報(bào)組綜合加深炮孔、地質(zhì)素描、地質(zhì)雷達(dá)、TSP、瞬變電磁等多種預(yù)報(bào)結(jié)果，定期進(jìn)行地質(zhì)預(yù)報(bào)綜合分析，及時(shí)對(duì)前方圍巖進(jìn)行研判。超前地質(zhì)預(yù)報(bào)重點(diǎn)工作是探明掌子面拱部?jī)蓚?cè)、拱頂上方和前方一定范圍內(nèi)巖性情況及是否存在富水情況。在預(yù)報(bào)結(jié)果揭示前方圍巖存在異常時(shí)，精確找到囊狀水[10]，及時(shí)發(fā)出預(yù)警，為制定應(yīng)對(duì)措施提供依據(jù)，預(yù)防溜坍、涌突、變形等不良地質(zhì)災(zāi)害的發(fā)生。為動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)措施制定提供重要支撐。

針對(duì)新平隧道，超前預(yù)注漿作為預(yù)防涌突的主要手段，保障注漿效果，以最快效率達(dá)到最好的注漿效果，提升工效，降低涌突風(fēng)險(xiǎn)[11]。（1）在設(shè)計(jì)和預(yù)報(bào)風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估中突泥涌水高風(fēng)險(xiǎn)地段、超前地質(zhì)預(yù)測(cè)預(yù)報(bào)為突泥涌水風(fēng)險(xiǎn)段、設(shè)計(jì)為超前預(yù)加固（全斷面、局部帷幕注漿加固）區(qū)段，設(shè)止?jié){墻進(jìn)行超前帷幕注漿或超前周邊注漿，注漿材料采用硫氯酸鹽水泥、超細(xì)水泥、自流平水泥、水泥～水玻璃雙液漿；（2）超前支護(hù)采用中管棚加超前小導(dǎo)管，注漿材料采用硫氯酸鹽水泥、超細(xì)水泥、水泥～水玻璃雙液漿；（3）開挖后進(jìn)行局部徑向補(bǔ)注漿，注漿材料采用硫氯酸鹽水泥、超細(xì)水泥、水泥～水玻璃雙液漿。

表1 新平隧道機(jī)械化配置情況

發(fā)揮信息化優(yōu)勢(shì)，利用好隧道圍巖監(jiān)控量測(cè)。加強(qiáng)安全風(fēng)險(xiǎn)源頭控制，實(shí)現(xiàn)圍巖監(jiān)控量測(cè)信息化，對(duì)隧道圍巖變形進(jìn)行風(fēng)險(xiǎn)預(yù)警，確保隧道施工安全，由專業(yè)人員配備專用量測(cè)設(shè)備進(jìn)行監(jiān)控量測(cè)工作。根據(jù)沉降收斂情況調(diào)整量測(cè)頻率，進(jìn)行動(dòng)態(tài)量測(cè)作業(yè)，實(shí)行黃色/紅色預(yù)警管理，實(shí)時(shí)將量測(cè)數(shù)據(jù)上傳網(wǎng)絡(luò)平臺(tái)，并將信息發(fā)送至相關(guān)人員。變形出現(xiàn)異常時(shí)，現(xiàn)場(chǎng)快速采取應(yīng)對(duì)措施，并為類似圍巖段動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)提供參考依據(jù)。

4.3 實(shí)施動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)

根據(jù)玉磨鐵路隧道特點(diǎn)，2018年3月起建設(shè)方對(duì)包括新平隧道在內(nèi)的14座高風(fēng)險(xiǎn)隧道實(shí)行動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)，及時(shí)將超前地質(zhì)預(yù)報(bào)、監(jiān)控量測(cè)、現(xiàn)場(chǎng)地質(zhì)揭示情況、試驗(yàn)成果及分析結(jié)論等納入動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)管理中，根據(jù)圍巖預(yù)判結(jié)果第一時(shí)間調(diào)整施工措施或開挖工法，制定針對(duì)性施工方案；保證施工安全與進(jìn)度，最終實(shí)現(xiàn)提高工效指標(biāo)目的。定期對(duì)發(fā)生動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)的情況與動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)組進(jìn)行核對(duì)，每月統(tǒng)計(jì)動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)管理臺(tái)賬，季度動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)計(jì)價(jià)。截至2018年底，新平隧道施工長(zhǎng)度9 422 m變更了6 691 m，圍巖變更率71.01%。實(shí)施動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)有效縮短變更設(shè)計(jì)反應(yīng)時(shí)效，是鐵路建設(shè)項(xiàng)目管理模式的新嘗試，今后在變更時(shí)效性、投資管理等方面有待進(jìn)一步總結(jié)、完善。

4.4 針對(duì)性工程措施

為應(yīng)對(duì)頻繁遭遇涌突、溜坍、變形等不良地質(zhì)災(zāi)害和施工效率低的問題，在超前地質(zhì)預(yù)報(bào)揭示前方圍巖存在異常時(shí)，采取如下措施：將掌子面封閉、徑向注漿、長(zhǎng)大管棚超前支護(hù)、大鎖腳錨管、超前注漿預(yù)加固形成加固圈等作為預(yù)防不良地質(zhì)災(zāi)害發(fā)生的常規(guī)和實(shí)踐中的有效手段，極大減少災(zāi)害發(fā)生頻次。施工工法統(tǒng)一采用三臺(tái)階（預(yù)留核心土）帶仰拱一次銑挖開挖工法，Ⅳ級(jí)圍巖設(shè)計(jì)無仰拱鋼架地段每隔4 m設(shè)置兩榀仰拱鋼架成環(huán)，確保初期支護(hù)及時(shí)封閉成環(huán)，控制變形。施工過程做到仰拱初期支護(hù)緊跟至下臺(tái)階，在施工靠后下臺(tái)階時(shí)和仰拱一起開挖、一起封閉，避免兩側(cè)下臺(tái)階同時(shí)懸空造成安全隱患，減少仰拱單獨(dú)開挖的工序銜接時(shí)間，快速封閉成環(huán)，確保支護(hù)盡早整體受力，使擾動(dòng)的圍巖及早趨于穩(wěn)定。重視加深炮孔的施作，外插角適當(dāng)加大至30°左右，確保探測(cè)至開挖輪廓線外不少于2 m的要求。初期支護(hù)鋼架盡量緊跟掌子面，減少拱部臨空面，嚴(yán)防掌子面拱部土體發(fā)生溜坍。各施工工序及施工過程真正做到“防突、控變、防塌方”。

5 結(jié)束語

針對(duì)泛亞鐵路通道玉磨鐵路尤其是新平隧道的復(fù)雜地質(zhì)，通過采取加強(qiáng)機(jī)械化配套、動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)、超前地質(zhì)預(yù)報(bào)、預(yù)注漿加固、監(jiān)控量測(cè)、提升專業(yè)化施工隊(duì)伍等措施，保證高風(fēng)險(xiǎn)隧道施工安全、高效、順利進(jìn)行。

銑挖法開挖在長(zhǎng)大軟弱圍巖隧道全面展開是機(jī)械化配套的新嘗試；動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)有效提高了變更設(shè)計(jì)時(shí)效，建議在復(fù)雜圍巖隧道推廣，并進(jìn)一步總結(jié)完善。

有效控制突泥涌水，預(yù)防、避免災(zāi)害性傷亡事故發(fā)生，保障國(guó)家“一帶一路”建設(shè)項(xiàng)目順利推進(jìn)，也為后續(xù)同類型突泥涌水隧道提供建設(shè)管理及施工經(jīng)驗(yàn)。