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    海拉爾油田南屯組小型測(cè)試壓裂地質(zhì)特征分析

    2019-03-09 08:35:06蔣建方何琛宋清新金玲馮章語(yǔ)劉秋均初振鈺張?zhí)?/span>
    石油鉆采工藝 2019年5期
    關(guān)鍵詞:南屯摩阻儲(chǔ)層

    蔣建方 何琛 宋清新 金玲 馮章語(yǔ) 劉秋均 初振鈺 張?zhí)?/p>

    1. 中國(guó)石油大學(xué)非常規(guī)油氣科學(xué)技術(shù)研究院;2. 中國(guó)石油大學(xué)石油工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室;3. 勝利油田分公司濱南采油廠

    南屯組儲(chǔ)層以暗色泥巖和粉砂巖為主,部分區(qū)域可生成油頁(yè)巖,是大慶海拉爾油田的重要生油層段[1],其中貝中、烏東等區(qū)塊的壓裂裂縫形態(tài)復(fù)雜,寬度小,臨界砂比低,7%砂比就出現(xiàn)明顯的壓力上漲,最高砂比僅為13.7%[2],壓裂作業(yè)時(shí)井底停泵壓力梯度多數(shù)處在0.018 1~0.025 9 MPa/m之間,平均值達(dá)到0.021 1 MPa/m,根據(jù)張有才[3]等的認(rèn)識(shí),這些井多數(shù)為高停泵壓力井。為此,現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)了多種工藝措施和方法,把稠化劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)從0.35%提高到0.45%,前置液百分?jǐn)?shù)從35%調(diào)整到45%,采取10 m3粉砂的段塞處理,仍然無(wú)法實(shí)現(xiàn)高砂比加砂[4-5]。

    小型測(cè)試壓裂分析是認(rèn)識(shí)儲(chǔ)層特征、優(yōu)化主壓裂設(shè)計(jì)、提高施工效率的有效手段[6],對(duì)地質(zhì)條件復(fù)雜、施工難度大的儲(chǔ)層進(jìn)行壓裂時(shí)更加重要[7-11]。雷群[12]等通過(guò)小型測(cè)試壓裂分析,認(rèn)識(shí)了儲(chǔ)層閉合壓力及其時(shí)間和壓裂液濾失性等特征,明確了裂縫高度延伸特征、區(qū)塊壓裂模式,提高了整體儲(chǔ)層改造成功率。蔣建方[13]等基于長(zhǎng)慶長(zhǎng)8儲(chǔ)層小型測(cè)試壓裂分析,獲得了儲(chǔ)隔層的重要特征參數(shù),以此優(yōu)化了施工參數(shù),最高砂比達(dá)到55%~60%,施工取得了較好效果。張有才[3]等通過(guò)海拉爾油田小型測(cè)試壓裂分析總結(jié),形成了近井高摩阻、高停泵壓力梯度的處理和裂縫儲(chǔ)層的識(shí)別3項(xiàng)技術(shù),整體上提升了海拉爾油田壓裂施工成功率。對(duì)于南屯組這樣具有高停泵壓力的力學(xué)特征與形成機(jī)制及其對(duì)壓裂施工影響研究不夠具體,施工難度依然很大,需要進(jìn)一步提高針對(duì)性與指導(dǎo)性。筆者采用FracproPT2011壓裂軟件[14]對(duì)大慶海拉爾油田南屯組20口井的小型測(cè)試壓裂進(jìn)行了分析,研究了儲(chǔ)隔層的巖石力學(xué)特性,分析了影響裂縫寬度的主因,探索了現(xiàn)場(chǎng)施工難度大的理論機(jī)制。

    1 南屯組儲(chǔ)層壓裂地質(zhì)概況

    南屯組儲(chǔ)層孔隙度最大值為23.8%,最小值為1.1%,平均值為10.4%,孔隙度主要分布在4%~14%;滲透率最大值為 276×10-3μm2,最小值為 0.01×10-3μm2,平均值為 3.23×10-3μm2,主體值小于 0.5×10-3μm2,屬于特低孔超低滲儲(chǔ)層。儲(chǔ)層巖性復(fù)雜,既有泥、砂巖還有頁(yè)巖,其力學(xué)性質(zhì)差異大,具有壓裂壓力特殊性。儲(chǔ)層總體滲透性差,需要通過(guò)壓裂措施獲得產(chǎn)能;同時(shí)滲透性差異大,高滲地帶發(fā)育天然裂縫,增大了壓裂液濾失和施工難度。

    2 小型測(cè)試壓裂的實(shí)施與分析

    2.1 小型測(cè)試壓裂實(shí)施

    對(duì)目標(biāo)井進(jìn)行排量和關(guān)井測(cè)壓設(shè)計(jì)與施工,并在小型測(cè)試壓裂過(guò)程中獲得每秒時(shí)間點(diǎn)對(duì)應(yīng)的排量和壓力;要求在變排量過(guò)程中獲得穩(wěn)定的排量和壓力,停泵后關(guān)井測(cè)壓30~60 min,直至壓力趨于穩(wěn)定。圖1為W1井南屯組2段測(cè)試壓裂施工曲線。該井設(shè)計(jì)實(shí)施了5升3降的階梯排量注入測(cè)試,壓后關(guān)井測(cè)壓降36 min,最后壓力基本穩(wěn)定。

    圖1 W1井南屯組97~99號(hào)層小型測(cè)試壓裂曲線Fig. 1 Mini-frac test curve of No.97-99 sublayer of Nantun Formation in Well W1

    2.2 小型測(cè)試壓裂分析

    小型測(cè)試壓裂分析通常按以下程序進(jìn)行:打開FracproPT文件→打開數(shù)據(jù)庫(kù)數(shù)據(jù)文件→調(diào)入測(cè)試壓裂采集的.DBS數(shù)據(jù)文件→設(shè)置模型的參數(shù)信道→輸入井筒結(jié)構(gòu)參數(shù)→設(shè)定熱傳導(dǎo)參數(shù)→輸入地層物性、巖性、力學(xué)性質(zhì)等參數(shù)→選擇或編輯壓裂液及支撐劑性能參數(shù)→根據(jù)測(cè)試壓裂測(cè)定數(shù)據(jù)設(shè)置泵段→運(yùn)行測(cè)試壓裂模擬程序→進(jìn)行小型測(cè)試壓裂分析(瞬時(shí)停泵壓力、平方根函數(shù)、G函數(shù)、雙對(duì)數(shù)函數(shù))→迭代計(jì)算管柱、孔眼、近井筒摩阻→擬合凈壓力,分析儲(chǔ)層滲透性和濾失性。采用FracproPT2011軟件和測(cè)試壓裂分析方法擬合分析了南屯組20口井的測(cè)試壓裂數(shù)據(jù),以W1井南屯組 97~99號(hào)小層測(cè)試壓裂數(shù)據(jù)為例分析。

    2.2.1 井層基本參數(shù)

    W1井南屯組2段97~99號(hào)層,井段為2 830.4~2 840.4 m,平均測(cè)井孔隙度為6.78%,測(cè)井滲透率為6.27×10-3μm2,泥質(zhì)含量為 13.52%;射孔厚度 8.6 m,孔眼直徑1.18 cm,射孔密度16孔/m。儲(chǔ)、隔層自然伽馬分別為130、155 API,地應(yīng)力剖面解釋儲(chǔ)、隔層楊氏模量分別為41 370、44 280 MPa,泊松比分別為0.26、0.29。可見儲(chǔ)層物性差,具有特低孔、超低滲、高含泥的特征;儲(chǔ)、隔層巖石力學(xué)性質(zhì)差異小,楊氏模量和泊松比差別小,縫高控制難度大;而且儲(chǔ)層楊氏模量和泊松比都較大,顯示了巖石的硬度和韌性,裂縫不易破裂和擴(kuò)展,預(yù)測(cè)施工壓力高,難度大。

    2.2.2 閉合應(yīng)力及其梯度分析

    利用小型測(cè)壓數(shù)據(jù),分析了瞬時(shí)停泵壓力曲線,結(jié)果見圖2??梢?,地面和井底的瞬時(shí)停泵壓力(ISIP)分別為40.15、67.92 MPa,計(jì)算地面和井底的瞬時(shí)停泵壓力梯度分別為0.014 2、0.024 0 MPa/m,為高停泵壓力壓裂井。

    圖2 W1井南屯組97~99號(hào)層小型測(cè)試壓裂瞬時(shí)停泵壓力分析Fig. 2 Analysis on the instantaneous pump-off pressure of mini-frac test in No.97-99 sublayer of Nantun Formation in Well W1

    平方根曲線顯示壓力下降與閉合時(shí)間的平方根的關(guān)系,通過(guò)對(duì)井底壓力添加切線,并分析偏離切線點(diǎn)的方法獲得裂縫的閉合壓力和閉合時(shí)間,見圖3,井底閉合應(yīng)力為66.65 MPa,閉合應(yīng)力梯度為0.023 5 MPa/m,為高閉合應(yīng)力地層,估算裂縫凈壓力為1.27 MPa。

    圖3 W1井南屯組97~99號(hào)層小型測(cè)試壓裂平方根函數(shù)分析Fig. 3 Square root function analysis on mini-frac test in No.97-99 sublayer of Nantun Formation in Well W1

    G函數(shù)曲線顯示壓力下降、壓力導(dǎo)數(shù)和壓力疊加導(dǎo)數(shù)與G函數(shù)時(shí)間的關(guān)系,通過(guò)作壓力疊加導(dǎo)數(shù)的切線,分析切線在壓力疊加導(dǎo)數(shù)曲線的偏離點(diǎn)獲得裂縫的閉合應(yīng)力,研究壓力疊加導(dǎo)數(shù)的曲線特征、與切線的關(guān)系,以識(shí)別濾失類型和機(jī)理,見圖4,井底閉合應(yīng)力為64.54 MPa,閉合應(yīng)力梯度為0.022 8 MPa/m,為高閉合應(yīng)力地層,估算裂縫凈壓力為3.38 MPa;壓力疊加導(dǎo)數(shù)的前部為凸型,顯示壓裂初期具有多裂縫濾失特性,但凸出幅度較小,說(shuō)明多裂縫的數(shù)量不大,形成一定的裂縫空間的競(jìng)爭(zhēng);在壓力疊加導(dǎo)數(shù)中部為凹型,表明停泵后裂縫高度在衰退;在后部壓力疊加導(dǎo)數(shù)下降,顯示停泵后裂縫沒(méi)有繼續(xù)延伸。

    圖4 W1井南屯組97~99號(hào)層小型測(cè)試壓裂G函數(shù)分析Fig. 4 G function analysis on mini-frac test in No.97-99 sublayer of Nantun Formation in Well W1

    雙對(duì)數(shù)曲線顯示壓力及其疊加導(dǎo)數(shù)與時(shí)間的關(guān)系,通過(guò)對(duì)壓力的疊加導(dǎo)數(shù)作切線,并在疊加導(dǎo)數(shù)偏離切線處獲得裂縫的閉合應(yīng)力,根據(jù)瞬時(shí)停泵井底壓力和閉合應(yīng)力估算凈壓力,見圖5,井底閉合應(yīng)力為66.40 MPa,閉合應(yīng)力梯度為0.023 4 MPa/m,為高閉合應(yīng)力地層,估算裂縫凈壓力為1.52 MPa。

    圖5 W1井南屯組97~99號(hào)層小型測(cè)試壓裂雙對(duì)數(shù)函數(shù)分析Fig. 5 Log-log function analysis on mini-frac test in No.97-99 sublayer of Nantun Formation in Well W1

    表1中統(tǒng)計(jì)了上述方法對(duì)停泵壓力和閉合應(yīng)力的分析結(jié)果??梢?,3種分析方法的計(jì)算結(jié)果比較接近,平均井底閉合壓力及其梯度分別為65.86 MPa和0.023 2 MPa/m;平均地面、井底瞬時(shí)停泵壓力分別為40.15 MPa和67.92 MPa,對(duì)應(yīng)的地面和井底停泵壓力梯度分別為0.014 6 MPa/m和0.024 0 MPa/m,顯見為高停泵壓力壓裂施工井;裂縫凈壓力為2.06 MPa,比較低,表明停泵后,裂縫延伸不明顯,與G函數(shù)裂縫形態(tài)特征表征一致。

    2.2.3 摩阻分析

    利用FracproPT2011三維壓裂軟件,根據(jù)前述分析方法,選取階梯降排量測(cè)試中壓力-排量相對(duì)穩(wěn)定的3組數(shù)據(jù),分析解釋了W1井南屯組97~99號(hào)層測(cè)試壓裂過(guò)程中的摩阻,見圖6。由圖6可見,射孔孔眼摩阻為1.96 MPa,可以通過(guò)增加射孔數(shù)量、清潔孔眼等措施減小摩阻;近井筒彎曲摩阻為1.76 MPa,表明地層裂縫可能存在一定彎曲,可在主加砂壓裂初期增加粉砂或粉陶段塞降濾,打磨裂縫彎曲面,減小該類摩阻。

    表1 W1井南屯組97~99號(hào)層小型測(cè)試壓裂閉合應(yīng)力與凈壓力分析結(jié)果Table 1 Analysis result of the closure stress and net pressure of mini-frac test in No.97-99 sublayer of Nantun Formation in Well W1

    圖6 W1井南屯組97~99號(hào)層小型測(cè)試壓裂摩阻分析Fig. 6 Analysis on the friction of mini-frac test in No.97-99 sublayer of Nantun Formation in Well W1

    2.2.4 儲(chǔ)層滲透性與裂縫濾失性分析

    根據(jù)小型測(cè)試壓裂數(shù)據(jù),反復(fù)調(diào)試W1井南屯組97~99號(hào)層地層參數(shù),擬合模型計(jì)算的凈壓力曲線和測(cè)定的凈壓力曲線,直至基本重合或比較接近,見圖7。

    圖7 W1井南屯組97~99號(hào)層小型測(cè)試凈壓力擬合Fig. 7 Net pressure fitting of mini-frac test in No.97-99 sublayer of Nantun Formation in Well W1

    儲(chǔ)、隔層閉合應(yīng)力梯度分別為0.023 2 MPa/m和0.023 9 MPa/m,應(yīng)力差為1.98 MPa,壓裂時(shí)難以形成有效遮擋層,裂縫高度不易控制;擬合時(shí),裂縫體積因子、濾失因子和開縫因子調(diào)整為2.5,初期裂縫可能有2~3條,解釋儲(chǔ)層有效滲透率為0.016×10-3μm2,裂縫綜合濾失系數(shù)為 8.218×10-4m/min0.5,儲(chǔ)層有效滲透率較低,裂縫濾失系數(shù)偏大,與一定的天然裂縫發(fā)育有關(guān)。

    2.2.5 儲(chǔ)層壓裂地質(zhì)特征

    采用上述方法分析擬合了海拉爾油田南屯組儲(chǔ)層20口井的小型測(cè)試壓裂數(shù)據(jù),對(duì)停泵壓力、閉合應(yīng)力、儲(chǔ)層滲透性、濾失系數(shù)等解釋結(jié)果進(jìn)行了統(tǒng)計(jì),結(jié)果見表2。由表2可見,井底瞬時(shí)停泵壓力梯度基本都大于0.018 0 MPa/m,屬于高停泵壓力壓裂井,分布區(qū)間為0.018 0~0.026 9 MPa/m,大于0.020 MPa/m的井占比為80%,既表明壓裂施工的泵壓高、作業(yè)難度大,也反映儲(chǔ)層之間在地層應(yīng)力上具有較大差異,力學(xué)特性上的非均質(zhì)性使其在施工難度的基礎(chǔ)上,增加了復(fù)雜性。儲(chǔ)層閉合應(yīng)力梯度主要分布在0.015 4~0.023 2 MPa/m之間,通常情況下為地層最小水平主應(yīng)力梯度,地層復(fù)雜時(shí)為裂縫貫穿地層的最小水平主應(yīng)力的平均值,遠(yuǎn)高于常規(guī)砂巖儲(chǔ)層。

    表2 南屯組20口高停泵壓力井小型測(cè)試壓裂效果解釋結(jié)果Table 2 Interpretation result of mini-frac test in 20 wells with high pump-off pressure in Nantun Formation

    近井地帶均有彎曲摩阻,范圍在1.42~14.36 MPa之間,變化范圍大,大于4.0 MPa的彎曲摩阻占比為60%,認(rèn)為地層多裂縫和裂縫彎曲現(xiàn)象比較嚴(yán)重,主加砂壓裂過(guò)程中需要通過(guò)使用粉陶、增黏來(lái)降濾,支撐劑段塞打磨等技術(shù)進(jìn)行有效處理。射孔孔眼摩阻主要集中在1.5~3.0 MPa之間,優(yōu)化射孔、增加射孔數(shù)以及段塞均有助于減小射孔孔眼摩阻。儲(chǔ)層滲透率分布在 (0.014~0.465)×10-3μm2之間,滲透率小于0.1×10-3μm2的儲(chǔ)層占 20%,滲透率在 (0.1~0.2)×10-3μm2之間的儲(chǔ)層占 35%,滲透率在 (0.2~0.3)×10-3μm2之間的儲(chǔ)層占30%,滲透率大于0.3×10-3μm2的儲(chǔ)層占15%,滲透率主要分布在(0.1~0.3)×10-3μm2之間,占65%,可見儲(chǔ)層具有特低滲特性;部分滲透性較高、滲透率很小而濾失系數(shù)較大的井,一般是天然裂縫發(fā)育的井。

    從上述分析結(jié)果可見,南屯組儲(chǔ)層表現(xiàn)出如下壓裂地質(zhì)特征:(1)停泵壓力高、井底停泵壓力梯度大、閉合應(yīng)力梯度大;(2)閉合應(yīng)力梯度范圍大,儲(chǔ)層地應(yīng)力具有較大非均質(zhì)性;(3)儲(chǔ)層為特低滲儲(chǔ)層,天然裂縫具有一定程度發(fā)育,物性上顯示較強(qiáng)非均質(zhì)性;(4)天然裂縫和多縫地層濾失系數(shù)較大。

    3 現(xiàn)場(chǎng)壓裂施工困難原因分析

    南屯組儲(chǔ)層具有特低滲、天然裂縫發(fā)育的特征,同時(shí)考慮壓裂液濾失量大,有一定施工難度,國(guó)內(nèi)外已經(jīng)獲得了許多認(rèn)識(shí)和技術(shù)處理對(duì)策,而停泵壓力高、閉合應(yīng)力大是近年嚴(yán)重影響壓裂設(shè)計(jì)、施工及其效果的主要因素,現(xiàn)場(chǎng)壓裂施工主要表現(xiàn)出施工壓力和停泵壓力高、砂比低、易砂堵。

    3.1 高停泵壓力原因

    式(1)顯示了壓裂過(guò)程中幾個(gè)壓力之間的關(guān)系;當(dāng)瞬時(shí)停泵時(shí),流體流速為0,各項(xiàng)摩阻瞬時(shí)為0,則式(1)變?yōu)槭?2);式(3)顯示了延伸壓力與凈壓力和閉合應(yīng)力以及最小主應(yīng)力、構(gòu)造應(yīng)力之間的關(guān)系,斷層等發(fā)育時(shí),構(gòu)造應(yīng)力的影響不可忽略。

    式中,p0為延伸壓力,p1為泵壓,p2為液柱壓力,p3為管柱摩阻,p4為孔眼摩阻,p5為近井彎曲摩阻,p6為瞬時(shí)停泵壓力,p7為凈壓力,p8為閉合壓力,p9為最小主應(yīng)力,p10為構(gòu)造應(yīng)力。

    海拉爾油田屬于復(fù)雜斷塊油田,構(gòu)造發(fā)育,儲(chǔ)層類型多樣,地質(zhì)條件極其復(fù)雜。從貝中區(qū)塊的地質(zhì)構(gòu)造描述可見,儲(chǔ)層構(gòu)造以斷裂構(gòu)造為主,巖層受力而發(fā)生破裂;地層斷層異常發(fā)育,主要由4條西南—東北走向的大斷層組成,其間布滿了大大小小的眾多次級(jí)斷層和小斷層,也是以西南—東北走向?yàn)橹?;斷層類型以逆斷層為主,受水平擠壓作用形成。地層斷層發(fā)育帶構(gòu)造應(yīng)力往往較大,斷層越大,通常引起的構(gòu)造應(yīng)力也越大;離斷層越近的儲(chǔ)層構(gòu)造應(yīng)力往往也越大,而構(gòu)造應(yīng)力的大小直接影響儲(chǔ)層最大、最小水平主應(yīng)力。通過(guò)小型測(cè)試壓裂數(shù)據(jù)可直接獲得瞬時(shí)停泵壓力,凈壓力擬合得到裂縫凈壓力,聲發(fā)射凱瑟爾效應(yīng)實(shí)驗(yàn)得到儲(chǔ)層最小主應(yīng)力。巖石三軸實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示南屯組儲(chǔ)層最小主應(yīng)力梯度為0.016 4 MPa/m。根據(jù)式(4),即可計(jì)算得到南屯組不同井層的構(gòu)造應(yīng)力,構(gòu)造應(yīng)力一般為3~10 MPa,63.5%構(gòu)造應(yīng)力集中在5~10 MPa。可見,導(dǎo)致南屯組儲(chǔ)層壓裂施工壓力和停泵壓力高的客觀原因是地層斷層發(fā)育,構(gòu)造應(yīng)力影響明顯,以及地層最小主應(yīng)力大。

    3.2 低砂比、易砂堵原因

    壓裂過(guò)程中不易提高砂比、容易砂堵的直接原因在于裂縫寬度窄。式(5)為壓裂過(guò)程中巖石形變和水力裂縫寬度的表征方程

    式中,wf為水力裂縫寬度,mm;pf為水力裂縫中流體壓力,MPa;σh為最小水平主應(yīng)力,MPa;σ構(gòu)造為構(gòu)造應(yīng)力,MPa;hf為水力裂縫高度,m;ν為地層巖石泊松比,無(wú)因次;E為地層巖石楊氏模量,104MPa。

    當(dāng)斷層引起的構(gòu)造應(yīng)力影響較明顯時(shí),地層構(gòu)造應(yīng)力不可忽略??梢?,當(dāng)?shù)貙幼钚≈鲬?yīng)力大、存在構(gòu)造應(yīng)力時(shí),都會(huì)使裂縫寬度明顯變窄,難以實(shí)現(xiàn)高砂比施工,而南屯組儲(chǔ)層恰恰具有這兩個(gè)地質(zhì)特點(diǎn)。同時(shí),當(dāng)?shù)貙訋r石的楊氏模量和泊松比較大時(shí),特別是楊氏模量較大時(shí),也會(huì)顯著減小裂縫寬度。正如三軸巖石力學(xué)顯示的海拉爾油田南屯組儲(chǔ)層的巖石具有堅(jiān)韌性,楊氏模量為36 090~38 400 MPa,泊松比為0.24~0.39,不僅楊氏模量大,而且泊松比也較大,與常規(guī)砂巖地層展現(xiàn)的楊氏模量大、泊松比小,或楊氏模量小、泊松比大的情況不同。

    4 結(jié)論

    (1)海拉爾油田南屯組儲(chǔ)層壓裂具有施工壓力高、井底停泵壓力高和閉合應(yīng)力梯度大的特征,儲(chǔ)層物性表現(xiàn)為特低滲,且發(fā)育一定天然裂縫,多縫地層濾失系數(shù)較大,儲(chǔ)層地應(yīng)力和物性、巖性具有較強(qiáng)非均質(zhì)性。

    (2)壓裂過(guò)程中的射孔孔眼摩阻和近井彎曲摩阻較大,特別是彎曲摩阻變化范圍大,明顯增大了施工壓力和加砂難度。

    (3)發(fā)育斷層引起的地層構(gòu)造應(yīng)力和較大的最小水平主應(yīng)力是南屯組儲(chǔ)層壓裂施工壓力和停泵壓力異常高的內(nèi)因。

    (4)較大的構(gòu)造應(yīng)力、最小水平主地應(yīng)力、楊氏模量大和泊松比大是海拉爾油田南屯組儲(chǔ)層壓裂低砂比、易砂堵的四大主因。

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    南屯摩阻儲(chǔ)層
    輸導(dǎo)層
    ——北美又一種非常規(guī)儲(chǔ)層類型
    內(nèi)蒙古海拉爾盆地烏爾遜及貝爾凹陷南屯組致密砂巖儲(chǔ)層微觀結(jié)構(gòu)表征
    砂礫巖油藏聚合物驅(qū)試驗(yàn)效果評(píng)價(jià)及作用機(jī)理探討——以呼和諾仁油田貝301區(qū)塊南屯組油層為例
    基于儲(chǔ)層構(gòu)型研究的儲(chǔ)層平面非均質(zhì)性表征
    市政橋梁預(yù)應(yīng)力管道摩阻系數(shù)測(cè)試研究
    江西建材(2018年4期)2018-04-10 12:37:20
    南屯煤礦深部泵房硐室群動(dòng)壓失穩(wěn)機(jī)理及控制對(duì)策
    計(jì)算隱式摩阻系數(shù)方程數(shù)值解的簡(jiǎn)便方法
    考慮扶正器影響的套管摩阻計(jì)算方法研究
    降低壓裂施工摩阻技術(shù)研究
    低滲透儲(chǔ)層核磁共振可動(dòng)流體研究——以姬塬地區(qū)長(zhǎng)6儲(chǔ)層為例
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